Проєкт 4-тактного дизельного двигуна з участю доповнені методичних вказівок для виконання практичних робіт з дисципліни "Теорія та конструкція ДВЗ"

ВІДОКРЕМЛЕНИЙ СТРУКТУРНИЙ ПІДРОЗДІЛ "ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова" Відділення «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Допущений до захисту Голова циклової комісії _______ Алла НЕРУБАЩЕНКО « ___» ___________ 2024 р. Пояснювальна записка До кваліфікаційної роботи (дипломний проєкт) фаховий молодший бакалавр (освітньо-кваліфікаційний ступень) на тему: Проєкт 4-тактного дизельного двигуна з участю доповнені методичних вказівок для виконання практичних робіт з дисципліни "Теорія та конструкція ДВЗ" Виконав: здобувач освіти 4курсу, групи 431-ВД-20 Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння ______________________ Олександр АНДРУСИК (підпис) Керівник _________ (підпис) (прізвище та ініціали) Ігор КОВАЛЕНКО (прізвище та ініціали) Нормоконтролер __________________ Федір БЕЛЬСЬКИЙ ( підпис) Рецензент _________ (підпис) Дата захисту ______________ (прізвище та ініціали) Федір БЕЛЬСЬКИЙ (прізвище та ініціали) Оцінка за захист ____________________ Первомайськ – 2024 року Відокремлений структурний підрозділ «ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова» Відділення: «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія: «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Освітньо-кваліфікаційний ступень: фаховий молодший бакалавр Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: «Виробництво сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння ЗАТВЕРДЖУЮ Голова циклової комісії «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» _______________ Алла НЕРУБАЩЕНКО “____” _________________ 2024 року З А В Д А Н Н Я НА ДИПЛОМНИЙ ПРОЄКТ ЗДОБУВАЧУ ОСВІТИ Олександр АНДРУСИК (ім’я, ПРІЗВИШЕ) 1. Тема Проєкт 4 тактного дизельного двигуна з участю у доповнені методичних вказівок для виконання практичних робіт з дисципліни «Теорія та конструкція ДВЗ» керівник проєкту Ігор КОВАЛЕНКО затверджені наказом вищого навчального закладу від “15” березня 2024 року № 35-у 2. Строк подання студентом проєкту: 09.06.2024 3. Вихідні дані до проекту: Потужність Ре = 335 кВт, Частота обертання колінчастого валу n = 500 хв -1, ступень стиску Е =12,8 4.Зміст розрахунково – пояснювальної записки (перелік питань, які потрібно розробити) 1. КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна. 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми. 1.3 Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна й прототипу. 1.4 Динамічний розрахунок двигуна. 1.5 Розрахунок теплового балансу двигуна 1.6 Розробка конструкції деталі , вузла, системи. 1.6.1 Призначення, описування та обґрунтування проєктованої системи вузла, деталі. 1.6.2 Вибір матеріалу, визначення розмірів і розрахунок на міцність деталі, вузла. 1.6.3 Пропозиції по удосконаленню проєктованої системи, конструкції, вузла, деталі. 2 2. РЕАЛЬНА ЧАСТИНА 2.1 Призначення виконаної роботи. 2.2 Описання виконаної роботи. ЛІТЕРАТУРА ДОДАТКИ 1.Специфікації складальних креслень. 5. Перелік графічного матеріалу (з точним зазначенням обов’язкових креслень) Аркуш 1 Поперечний розріз двигуна СК А1 Виконання спеціальної частини Комп'ютерний набір методичних вказівок для виконання практичних робіт з дисципліни " Теорія та конструкція ДВЗ" (вибір основних параметрів, розрахунок робочого процесу, розрахунок індикаторної діаграми) 6. Дата видачі завдання 19.04.2024 КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН № з/п 1 2 3 4 5 6 Назва етапів дипломного проєкту Строк виконання етапів проєкту Розділ 1 Розділ 2 Аркуш 1 Виконання реальної частини Перевірка проєкту на плагіат Оформлення проєкту Примітка 26.04.2024 06.05.2024 10.05.2024 17.05 2024 30.05.2024 07.06.2024 Здобувач освіти _____________ Олександр АНДРУСИК Керівник проєкту _____________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис ) ( підпис ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) ЗМІСТ 1 Конструкторський розділ 3 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 3 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 10 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і 14 прототипу 1.4 Динамічний розрахунок двигуна 15 1.5 Розрахунок теплового балансу дизельного двигуна 23 1.6 Розробка конструкції гільзи 28 1.6.1 Призначення, умови роботи гільзи 28 1.6.2 Розрахунок гільзи 30 2 Реальна частина 34 2.1 Призначення виконаної роботи 34 2.2 Описання виконаної роботи 34 Література 35 ДОДАТКИ Додаток А Креслення “ Дизель 6ЧН 25/34“ Додаток Б Специфікація “ Дизель 6ЧН 25/34“ ВСП ПФК НУК 133.431.24.01 ПЗ Змн. Арк. Розроб. Перевір. № докум. Андрусик О.М Коваленко І.М Рецензент Н. Контр. Бельський Ф.В Затверд. Нерубащенко А. Підпис Дата Пояснювальна записка Літ. Арк. Акрушів 2 35 431-ВД-20 1 КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна Розрахунки виконані за допомогою програми Microsoft Excel Умова завдання Ефективна потужність Частота обертання колінчастого валу. Ступінь стиску Pе= 335 кВт n= 500 хв-1 12,8 ε = Вихідні дані теплового розрахунку. Число циліндрів Тиск наддуву Коефіцієнт надлишку повітря Тиск навколишнього середовища і= Pв = α = Ра= Температура навколишнього середовища Підігрів свіжого заряду Тиск залишкових газів Та= ∆T = Рr= Температура залишкових газів Ступінь підвищення тиску Коефіцієнт використання теплоти в точці "Z" Коефіцієнт повноти індикаторної діаграми Паливо Дизельне пальне Л - 0.2 - 40 ДСТУ 3868-99 Середній елементарний склад палива Вуглець С=0,86; Водень Н=0,13; Кисень О=0,01 Найнижча теплота згорання палива QH=42500 кДж/кг Тr= λ = ξ z = ξ = 6 0,125 МПа 1,95 0,101 МПа [1] [1] 293 К 10 К 0,12 МПа [1] [1] [1] 863 К 1,82 0,9 0,93 [1] [1] [1] [1] Параметри робочого тіла. Теоретично необхідна кількість повітря для згоряння 1кг. палива L0 = 1  C H O  1  0,86 0,13 0,01 кмоль × + −  = × + − / кг  = 0.495 0.21  12 4 32  0.21  12 4 32  l0 =28.95×L0 =28.95×0. 495=14.33кг Кількість свіжого заряду M1 = α × L0,кмоль/ кг M 1 = 0,96525 кмоль/кг Кількість окремих компонентів продуктів згоряння C кмоль , / кг 12 Н кмоль M Н2 О = , / кг 2 M co2 = Кількість СО2: Кількість Н2О: 0,0717 кмоль/кг 0,065 кмоль/кг Кількість О2: Mo =0,21×(α−1) ×L0, кмо/лькг 0,0988 кмоль/кг Кількість N2: MN =0,79 × α×L0, кмоль/кг 0,7625 кмоль/кг 2 2 Загальна кількість продуктів згоряння M2=MCO2+MH2O+MO2+MN2,кмоль/кг 0,998 кмоль/кг Параметри процесу газообміну Температура повітря після нагнітача nк − 1  Р  nк T в = Т а ×  в  ,К  Ра  де nk= 1,628 показник політропи стиску повітря в нагнітачі Тв = 319,338 К Тиск в кінці впуску Pd = (0.9 − 0.95) × Pв МПа число з інтервалу 0,923 Рd= 0,115375 МПа Коефіцієнт залишкових газів γr = Tв − ∆T1 + ∆T Pr × Tr ε × Pd − Pr де ∆T1 = (30 − 500 ) ступінь охолодження повітря ∆ T1 = 40 К γ r = 0,029652 Температура в кінці впуску T − ∆Т1 + ∆Т + γ r × Tr Td = в ,K 1+γ r 305,8586 К Td= Коефіцієнт наповнення Фс = Р Т − ∆Т 1 ε × d × в ε − 1 Pв Т d (1 + γ r ) Фс = 0,888072 Густина заряду на впуску ρв = Р в × 10 6 , кг 3 м R П × (Т в − ∆Т 1 ) де RП=287 Дж /кг x к - універсальна газова постійна для повітря ρ в = 1,559187 кг/м3 Параметри процесу стиску Вибираємо значення n1 = 1,368 Тиск в кінці стиску Pc = Pd × ε n1 , МПа 3,773766 МПа Pc = Температура в кінці стиску Т с = Т d × ε n1 −1 , K 781,5809 К Tc = Середня мольна теплоємкість повітря mC v′ =19.88+ 0.002638 ×TC, КДж mC v ′ = Кмоль × К 21,9418 КДж/Кмоль*К Параметри процесу згоряння Теоретичний коефіцієнт молекулярної зміни β0 = М2 М1 β 0 = 1,033895 Дійсний коефіцієнт молекулярної зміни β +γr β = 0 1+γ r β = 1,032918 Емпіричні формули середніх мольних теплоємкостей окремих газів при сталому об'ємі для О2: mCv''o2=23,3+0,00155xTZ для N2: mCv''N2=21,554+0,001457xTZ для CO2: mCv''co2=38,609+0,003349xTZ для H2O: mCv''H2O=25,459+0,004438xTZ Середня мольна теплоємкість продуктів згоряння при сталому об'ємі mCv′ = 1 MCO2×(mCv′CO2) +MH2O×(mCv′H2O) + КДж =, Кмоль×К M2 +MO2 ×(mCv′O2) +MN2 ×(mCv′N2)  Після підстановки одержимо рівняння mC v′′ = а + в ×TZ , КДж Кмоль × К де: а= в= 23,20588 0,001796 Середня мольна теплоємкість продуктів згоряння при сталому тиску m C ′′p = mC v ′′ + 8 . 134 , КДж Кмоль × К Після підстановки одержимо рівняння mC ′′p = а + в ×TZ , КДж Кмоль × К де: а= в= 31,33988 0,001796 Максимальний тиск згоряння Pmax = λ × Pc , МПа Рmax = 6,868254 МПа Максимальна температура процесу згоряння ξ Z × QH + (mC ′v + 8.134× λ) × TC = β (mC′′p) × TZ M1 × (1 + γ r ) Після підстановки одержимо квадратне рівняння A×TZ2 +B ×TZ −c =0 де: А= В= С= Звідки: TZ = 0,001855 32,37154 67205,57 − B + B 2 + 4 × A× C ,K 2× A ТZ= 1874,649 К Ступінь попереднього розширення ρ = β × TZ λ × Tc ρ = 1,361 Параметри процесу розширення Ступінь наступного розширення δ = δ = ε ρ 9,403064 Середній показник політропи розширення Вибираємо значення n2 = 1,259 Тиск в кінці розширення Pmax , МПа δ n2 Pв = Рв = 0,40879 МПа Температура в кінці розширення TZ δ n2 −1 Тв = ,К 1049,163 К Tв = Індикаторні показники робочого тіла Середній теоретичний індикаторний тиск Pmi′ = PC  λ×ρ  1  1  1  × λ ×( ρ −1) + × 1− n −1  − × 1− n −1 , МПа ε −1  n2 −1  δ 2  n1 −1  ε 1  ′ Р mi = 1,028394 МПа Дійсний середній індикаторний тиск ′ , МПа Pmi = ξ × Pmi Рmi = 0,956406 МПа Індикаторний ККД Pmi × l 0 × α ηi = Q H × ρ в × Ф с × 10 − 3 η i = 0,454138 Питома індикаторна витрата палива 3600 кг ві = , кв т.год. Q H ×η i ві= 0,18652 кг/кв год Ефективні показники робочого циклу Середній тиск механічних втрат PM = 0.089 + 0.0118 ×VП.СР, МПа де середня швидкість поршня V П .СР. = S ПР . × n М , С 30 0,34 м Хід поршня по прототипу SПР= V П . СР . = P M = 5,66667 м/с 0,15587 МПа Середній ефективний тиск Pme = Pmi − Pm,МПа = P me 0,80054 МПа Механічний К.К.Д. Pme Pmi ηM = ηM = 0,837029 Ефективний К.К.Д. ηe = ηi ×ηM η e = 0,380127 Питома ефективна витрата палива ве = 3600 кг , квт. год. QH × η e в е = 0,222836 кг/кв год Годинна витрата палива B = в е × Ре , кг B= год 74,65006 кг/год Основні розміри циліндра і двигуна Літраж двигуна Pe V St = 30 × Z × ,Л Pme × n де Z=4 - Коефіцієнт тактності Vst= 100,4323 Л Робочій об'єм циліндра Vs = Vs = V st ,Л i 16,73871 Л Діаметр циліндра 4 × Vs =, мм π ×m d = 100 × S ПР d ПР = m де d ПР = m= d= 0,25 м Діаметр поршня прототипу 1,36 250,2867 мм Хід поршня S = m × d =, мм 340,3899 мм S= Уточненні розміри циліндра і двигуна Діаметр циліндра d= 250 мм Хід поршня S= 340 мм Літраж двигуна VSt = π × d 2 × S ×i =, Л 4 × 10 6 V = St 100,0875 Л Ефективна потужність двигуна Pep = Pme × VSt × n =, КВт 30 × Z Pep= 333,85 кВт Отримана величина Рер відрізняється від заданої на: Рер − Ре ∆Ре = Реср = Реср × 100 % Рер + Ре 2 Pеср= 334,425 кВт ∆Ре = 0,343866 % 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми Розрахунки виконані за допомогою програми Microsoft Excel Розрахунок теоретичної індикаторної діаграми Вихідні дані Pmi= 0,956 МПа Середній індикаторний тиск Рd= 0,1154 МПа Тиск в кінці впуску n1= 1,368 12,800 6,8683 МПа Показник політропи стиску Ступінь стиску Максимальний тиск в циліндрі εc = Pmax = n2= ρ = mp= 1,259 Показник політропи розширення 1,3613 Ступінь попереднього розширення 0,045 МПа/мм Масштаб по осі тиску Таблиця 1.1 Результати розрахунку V V c PСТ , МПа PСТ , мм Pроз , МПа P роз , мм Pср , МПа 1 3,773766 1,250 2,781007 1,361 2,475466 1,5 2,167116 1,75 1,755088 2 1,462062 3 0,839601 4 0,566444 5 0,41743 6 0,325285 7 0,263439 8 0,219456 9 0,186798 10 0,161724 11 0,141955 12 0,126025 12,8 0,115375 83,861 61,8 55,01 6,869895 48,158 6,078251 39,002 5,00602 32,49 4,231367 18,658 2,539697 12,588 1,768007 9,2762 1,334978 7,2286 1,06117 5,8542 0,873975 4,8768 0,738733 4,1511 0,636922 3,5939 0,557799 3,1545 0,494725 2,8005 0,443392 2,5639 0,40879 3,0961 152,66 135,07 111,24 94,03 56,438 39,289 29,666 23,582 19,422 16,416 14,154 12,396 10,994 9,8532 9,0842 2,7693 1,7001 1,2016 0,9175 0,7359 0,6105 0,5193 0,4501 0,3961 0,3528 0,3174 0,2934 Pmiд= 0,948 Похибка середнього індикаторного тиску ∆ Pmi = Pmi − PmiД Pmi ср × 100% Pmi + PmiД Pmi ср = , МПа 2 Pmi cр= 0,952203 МПа DPmi= 0,882822 % Похибка не перевищує 5% Побудова дійсної індикаторної діаграми С ′, ДоВМТ точка подачі палива форсункою (подачі іскри) Визначається кутом випередження впорску палива (випередження запалювання) f , ДоВМТ точка початку згорання, визначається кутом затримки 0 згорання: ∆ϕ1 =, ПКВ ∆ϕ 2 , ПісляВМТ кут після ВМТ, де тиск максимальний b′, ПісляВМТ точка відкриття випускного клапану r ′, ДоВМТ точка відкриття впускного клапану r ′′, ПісляВМТ точка закриття випускного клапану d ′, ДоВМТ точка закриття впускного клапану с ′′ точка тиску газів в ВМТ в кінці такту стиску Zd точка максимального тиску газів Вихідні дані. λL = [AB]= ∆ ϕ 1 = Pr= mp= S= Pc= Pmax= 0,250 Кривошипно-шатунне відношення 206,000 мм Відстань від ВМТ до НМТ на діаграмі 0 10,000 ПКВ Кут затримки згорання 0,120 МПа Тиск залишкових газів 0,045 МПа/мм Масштаб тиску 340,000 мм Хід поршня 3,774 МПа Тиск в кінці стиску 6,868 МПа Максимальний тиск Таблиця 1.2 Визначення точок дійсної індикаторної діаграми Позначка Положення Постійна Відстань від λ точки точки X = (1−cosϕ) + L ×(1−cos2ϕ) ВМТ до точки [ АВ] ϕ 0 , ПКВ 4 відносно X× , мм 0 2 ВМТ, ϕ , ПКВ С ′, ДоВМТ f , ДоВМТ 14 0,037 3,813 4 0,003 0,314 ∆ϕ 2 , ПісляВМТ b′, ПісляВМТ 10 0,019 1,953 130 1,716 176,762 70 0,768 79,141 50 0,431 44,348 150 1,897 195,419 r ′, ДоВМТ r ′′, ПісляВМТ d ′, ДоВМТ Ордината точки r Pr , мм mp 2,667 мм Тиск газів в ВМТ. Pc′′ = (1.15 − 1.25) × Pc 1,23 Число з інтервалу P c′′ = P c′′ = 4,642 МПа 103,150 мм Максимальний тиск згорання для дизелів: Pzd=Pmax МПа 7,00 6,00 5,00 4,00 3,00 2,00 1,00 0,00 0 1 2 3 4 5 6 7 8 Рисунок 1 Індикаторна діаграма 9 10 11 12 13 V/Vc 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і прототипу Таблиця 1.3 Параметри двигунів Найменування параметру Позначення Прототип 345 500 Двигун, що проектується 335 500 12,5 830 0,222 12,8 800 0,223 250 340 133,5 134 250 340 133,5 125 6ЧН25/34 Ефективна потужність Частота обертання колінчатого валу Ступінь стиску Середній ефективний тиск Питома ефективна витрата пального Діаметр циліндра Хід поршня Літраж двигуна Тиск наддуву Ре, кВт п, хв.-1 ε Рме, кПа Ве, кг/кВтгод d, мм S, мм Vst,л Рв, кПа Потужність проектованого двигуна менша потужності прототипу, за рахунок зменшення тиску наддуву, а це привело до пониження середнього ефективного тиску. Літраж двигуна та частота обертання колінчастого валу залишились без змін. Збільшилась в порівняні з прототипом питома ефективна витрата пального за рахунок менш оптимального вибору вихідних даних розрахунку робочого процесу. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.24.01 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 14 1.4 Динамічний розрахунок двигуна Розрахунки виконані за допомогою програми Microsoft Excel На деталі КШМ діють Сили тиску газу π ×d2 Fг = (Рц − Pa ) × ,H 4 Сили інерції мас, що рухаються зворотно-поступально Fи = −ms × r ×ω2 × (cosϕ + λL cos2ϕ), H сумарна сила (дійсна) Fd = Fг ± Fи, Н Нормальна сила Fn = Fd × tgβ , H Радіальна сила Fr = Fd × cos(ϕ + β ) ,H cosβ Дотична сила FK = Fd × sin (ϕ + β ) ,H cosβ Вихідні дані А λ l m s = = = 0,049 м2 0,250 75,9 кг 0,170 м 52,33 с-1 m F = 2 кН/мм Pd= 115,4 кПа Ра= 101 кПа п1= 1,368 п2= 1,259 Pmax= 6868,254 кПа Pzd= 6868,254 кПа Рс′′ = 4641,732 кПа Рr= 120 кПа Рb= 409 кПа r= ω = Площа поршня Кривошипно-шатунне віднощення Маса деталей, що рухаються зворотно-поступально Радіус кривошипа Кутова швидкість Масштаб сил Тиск в кінці впуску Атмосферний тиск Показник політропи стиску Показник політропи розширення Теоретичний тиск згорання Дійсний тиск згорання Дійсний тиск в кінці стиску Тиск залишкових газів Тиск в кінці розширення d= 0,25 м Діаметр циліндра 0,34 м 12,8 -1 500 хв S= ε= п= π ×d2 Vs = × S , м3 4 V s = робочий об"єм 3 0,016681 м Vc = Vc = Vs , м3 ε −1 об"єм камери стиску 3 0,001414 м Va = Vs + Vc, м3 V Хід поршня Ступінь стиску Частота обертання повний об"єм = 0,018095 м3 Об"єм над поршнем в залежності від кута повороту кривошипа a λ   V f = A × r × (1 − cosϕ ) + L × (1 − cos 2ϕ )  + Vc , м 3 4   Таблиця 1.4 Результати динамічного розрахунку FN Fг Fг ϕ 0 Vf Fи Fd Fr Fk пкв 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 м 3 кн кн кн кн кн кн мм Fи Fd FN Fr Fk мм мм мм мм мм 0,0014 0,7053 -44,173 -43,47 0 -43,47 0 0,3526 -22,09 -21,73 0 -21,73 0 0,0016 0,7053 -43,103 -42,4 -1,842 -41,43 -9,177 0,3526 -21,55 -21,2 -0,921 -20,72 -4,588 0,002 0,7053 -39,975 -39,27 -3,37 -35,75 -16,6 0,3526 -19,99 -19,63 -1,685 -17,87 -8,299 0,0028 0,7053 -35,021 -34,32 -4,323 -27,56 -20,9 0,3526 -17,51 -17,16 -2,162 -13,78 -10,45 0,0038 0,7053 -28,605 -27,9 -4,542 -18,45 -21,41 0,3526 -14,3 -13,95 -2,271 -9,226 -10,71 0,005 0,7053 -21,181 -20,48 -3,995 -10,1 -18,25 0,3526 -10,59 -10,24 -1,998 -5,05 -9,127 0,0064 0,7053 -13,252 -12,55 -2,782 -3,864 -12,26 0,3526 -6,626 -6,273 -1,391 -1,932 -6,128 0,0078 0,7053 -5,3188 -4,613 -1,115 -0,53 -4,717 0,3526 -2,659 -2,307 -0,558 -0,265 -2,358 0,0093 0,7053 2,16536 2,8706 0,7292 -0,22 2,9536 0,3526 1,0827 1,4353 0,3646 -0,11 1,4768 0,0108 0,7053 8,83461 9,5399 2,4632 -2,463 9,5399 0,3526 4,4173 4,7699 1,2316 -1,232 4,7699 0,0122 0,7053 14,4383 15,144 3,8468 -6,418 14,245 0,3526 7,2191 7,5718 1,9234 -3,209 7,1227 0,0135 0,7053 18,8542 19,559 4,7273 -11,13 16,763 0,3526 9,4271 9,7797 2,3636 -5,566 8,3815 0,0147 0,7053 22,0865 22,792 5,0545 -15,77 17,211 0,3526 11,043 11,396 2,5272 -7,887 8,6055 0,0157 0,7053 24,2492 24,955 4,8692 -19,77 15,986 0,3526 12,125 12,477 2,4346 -9,885 7,9932 0,0166 0,7053 25,5367 26,242 4,2725 -22,85 13,595 0,3526 12,768 13,121 2,1363 -11,42 6,7975 0,0172 0,7053 26,1867 26,892 3,3881 -24,98 10,512 0,3526 13,093 13,446 0,0177 0,7053 26,4396 27,145 2,3296 -26,3 1,694 -12,49 5,2559 7,095 0,3526 13,22 13,572 1,1648 -13,15 3,5475 -27 3,5599 0,3526 13,25 13,603 0,5911 -13,5 0,018 0,7053 26,4998 27,205 1,1821 0,0181 0,7053 26,5038 27,209 0,00 -27,21 0,00 0,3526 13,252 13,605 0,018 0,7463 26,4998 27,246 -1,18 -27,04 -3,57 0,3732 0,0177 0,8725 26,4396 27,312 -2,344 -26,47 -7,139 0,4363 0,0172 1,0936 26,1867 27,28 -3,437 -25,34 -10,66 0,5468 13,093 13,64 0,0166 1,4275 25,5367 26,964 -4,39 -23,48 -13,97 0,7137 12,768 13,482 1,78 0,00 -13,6 0,00 13,25 13,623 -0,592 -13,52 -1,783 13,22 13,656 -1,172 -13,23 -3,569 -1,718 -12,67 -5,332 -2,195 -11,74 -6,985 Продовження таблиці 1.4 Fг ϕ 0 Vf Fи Fd пкв 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 430 440 450 м 3 кн кн кн FN Fr Fk Fг Fи Fd FN Fr Fk кн кн кн мм мм мм мм мм мм 0,0157 1,9023 24,2492 26,152 -5,103 -20,72 -16,75 0,9512 12,125 13,076 -2,551 -10,36 -8,377 0,0147 2,5617 22,0865 24,648 -5,466 -17,06 -18,61 1,2808 11,043 12,324 -2,733 -8,529 -9,306 0,0135 3,472 18,8542 22,326 -5,396 -12,71 -19,13 1,736 9,4271 11,163 -2,698 -6,353 -9,567 0,0122 4,7361 14,4383 19,174 -4,871 -8,126 -18,04 2,3681 7,2191 9,5872 -2,435 -4,063 -9,019 0,0108 6,5169 8,83461 15,352 -3,964 -3,964 -15,35 3,2585 4,4173 7,6758 -1,982 -1,982 -7,676 0,0093 9,08 2,16536 11,245 -2,857 -0,86 -11,57 -1,428 -0,43 -5,785 0,0078 12,873 -5,3188 7,5547 -1,826 0,8681 -0,913 0,434 -3,862 0,0064 18,678 -13,252 5,4257 -1,203 1,6708 -5,3 9,3388 -6,626 2,7128 -0,602 0,8354 -2,65 0,005 27,887 -21,181 6,7059 -1,308 3,3081 -5,978 13,943 -10,59 3,3529 -0,654 1,654 -2,989 0,0038 42,987 -28,605 14,382 -2,342 9,512 -11,04 21,493 -14,3 7,1909 -1,171 4,756 -5,519 0,0028 68,031 -35,021 33,01 -4,159 26,508 -20,11 34,016 -17,51 16,505 -2,079 13,254 -10,05 4,54 1,0827 5,6227 -7,724 6,4367 -2,659 3,7773 0,002 107,25 -39,975 67,278 -5,774 61,246 -28,44 53,627 -19,99 33,639 -2,887 30,623 -14,22 0,0016 155,19 -43,103 112,09 -4,871 109,54 -24,26 77,596 -21,55 56,045 -2,435 54,77 -12,13 0,0014 222,78 -44,173 178,61 0 178,61 0 111,39 -22,09 89,303 0 89,303 0 0,0016 332,02 -43,103 288,91 12,554 282,35 62,533 166,01 -21,55 144,46 6,2771 141,17 31,267 0,002 207,58 -39,975 167,6 14,384 152,58 70,84 103,79 -19,99 83,801 7,1918 76,288 0,0028 138,11 -35,021 103,09 12,988 82,781 62,79 69,054 -17,51 51,543 6,4938 41,391 31,395 0,0038 92,217 -28,605 63,612 10,357 42,073 48,823 46,109 -14,3 31,806 5,1785 21,036 24,412 0,005 63,649 -21,181 42,468 8,2864 20,95 37,858 31,824 -10,59 21,234 4,1432 10,475 18,929 0,0064 45,723 -13,252 32,471 7,201 9,9993 31,721 22,861 -6,626 16,236 3,6005 4,9996 15,861 0,0078 34,145 -5,3188 28,826 6,9669 3,3124 29,47 17,072 0,0093 26,418 2,16536 28,583 7,2607 -2,187 29,41 13,209 1,0827 14,292 3,6304 0,0108 21,104 8,83461 29,938 7,7301 -7,73 29,938 10,552 4,4173 14,969 Продовження таблиці 1.4 35,42 -2,659 14,413 3,4834 1,6562 14,735 3,865 -1,094 14,705 -3,865 14,969 ϕ 0 Vf Fг Fи Fd FN Fr Fk Fг Fи Fd FN Fr Fk пкв м3 кн кн кн кн кн кн мм мм мм мм мм мм 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 650 660 670 680 0,0122 17,357 14,4383 31,795 8,0766 -13,48 29,909 8,6784 7,2191 15,897 4,0383 -6,738 14,955 0,0135 14,664 18,8542 33,518 8,1008 -19,08 28,726 7,3318 9,4271 16,759 4,0504 -9,538 14,363 0,0147 12,705 22,0865 34,791 7,7155 -24,08 26,272 6,3523 11,043 17,396 3,8577 -12,04 13,136 0,0157 11,274 24,2492 35,523 6,9313 -28,14 22,757 5,6369 12,125 17,761 3,4657 -14,07 11,378 0,0166 10,237 25,5367 35,773 5,8244 -31,15 18,533 5,1183 12,768 17,887 2,9122 -15,57 9,2665 0,0172 9,5038 26,1867 -33,16 13,951 4,7519 13,093 17,845 2,2483 -16,58 6,9755 0,0177 9,0166 26,4396 35,456 3,0428 -34,36 9,2674 4,5083 13,22 17,728 1,5214 -17,18 4,6337 0,018 8,7379 26,4998 35,238 1,5312 -34,97 13,25 17,619 0,7656 -17,48 2,3055 0,0181 7,9031 26,5038 34,407 0 -34,41 0,018 0,9322 26,4998 27,432 -1,192 -27,22 -3,59 0,4661 13,25 13,716 0,0177 0,9322 26,4396 27,372 -2,349 -26,52 -7,154 0,4661 0,0172 0,9322 26,1867 27,119 -3,417 -25,19 0,0166 0,9322 25,5367 26,469 -4,309 -23,05 0,0157 0,9322 24,2492 25,181 -4,913 0,0147 0,9322 22,0865 23,019 -5,105 0,0135 0,9322 18,8542 19,786 0,0122 0,9322 14,4383 35,69 4,4966 4,611 4,3689 0 -17,2 0 -0,596 -13,61 -1,795 13,22 13,686 -1,175 -13,26 -3,577 -10,6 0,4661 13,093 13,559 -1,708 -12,6 -5,3 -13,71 0,4661 12,768 13,234 -2,155 -11,52 -6,856 -19,95 -16,13 0,4661 12,125 12,591 -2,457 -9,975 -8,066 -15,93 -17,38 0,4661 11,043 11,509 -2,552 -7,965 -8,691 -4,782 -11,26 -16,96 0,4661 9,4271 9,8932 -2,391 -5,631 -8,479 15,37 -3,904 -6,514 -14,46 0,4661 7,2191 7,6852 -1,952 -3,257 -7,229 0,0108 0,9322 8,83461 9,7668 -2,522 -2,522 -9,767 0,4661 4,4173 4,8834 -1,261 -1,261 -4,883 0,0093 0,9322 2,16536 3,0976 -0,787 -0,237 -3,187 0,4661 1,0827 1,5488 -0,393 -0,119 -1,594 0,0078 0,9322 -5,3188 -4,387 1,0602 -0,504 4,4846 0,4661 -2,659 0,0064 0,9322 -13,252 -12,32 2,7321 -3,794 12,035 0,4661 -6,626 -6,16 1,3661 -1,897 6,0176 0,005 0,9322 -21,181 -20,25 3,951 -9,989 18,051 0,4661 -10,59 -10,12 1,9755 -4,995 9,0256 0,0038 0,9322 -28,605 -27,67 4,5055 -18,3 21,239 0,4661 -14,3 -13,84 2,2527 -9,151 Продовження таблиці 1.4 0 3,9516 13,252 17,203 -2,193 0,5301 -0,252 2,2423 10,62 ϕ 0 Vf Fг Fи Fd FN Fr Fk Fг Fи Fd FN Fr Fk пкв м3 кн кн кн кн кн кн мм мм мм мм мм мм -17,51 -17,04 2,1474 690 700 710 720 0,0028 0,9322 -35,021 -34,09 4,2948 -27,37 20,764 0,4661 -13,69 10,382 0,002 0,9322 -39,975 -39,04 3,3506 -35,54 16,502 0,4661 -19,99 -19,52 1,6753 -17,77 0,0016 0,9322 -43,103 -42,17 1,8325 -41,21 9,1276 0,4661 -21,55 -21,09 0,9162 -20,61 4,5638 0,0014 0,9322 -44,173 -43,24 -43,24 -22,09 -21,62 -21,62 0 0 0,4661 0 8,251 0 кН 350 300 250 200 150 100 50 0 0 90 180 270 360 450 -50 Рисунок 2 Сили газів,інерції,дійсна 540 630 720 пкв кН 300 250 200 150 100 50 0 0 -50 90 180 270 360 450 Рисунок 3 Сили радіальна,дотична,нормальна 540 630 720 пкв 1.5 Розрахунок теплового балансу дизельного двигуна Розрахунки виконані за допомогою програми Microsoft Excel Умова завдання ефективна потужність Р е= частота обертання колінвалу діаметр циліндру хід поршня число циліндрів коефіцієнт тактності нижча теплота згорання дизельного палива годинна витрата пального Індикаторний к.к.д. ефективний к.к.д. кількість свіжого заряду загальна кількість продуктів згорання температура залишкових газів температура на початку стиску коефіцієнт надлишку повітря 333,85 кВт n= d= S= і= Z= 500 хв-1 250 мм 340 мм 6 4 QH= B r= ηi= ηe = М1 = Мr= Тr= Тd= 42500 кДж/кг 74,65006 кг/год 0,454138 0,380127 0,96525 кмоль/кг 0,997967 кмоль/кг 863 К 305,8586 К 1,95 α = Рівняння теплового балансу Загальна кількість теплоти, введеної в двигун з паливом ,Дж/сек QП =Qe +QB +QГ +QM +Qн.в де Qe- теплота, еквівалентна ефективній роботі; Qв- теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною; Qг- теплота, яка виноситься випускними газами; Qм- теплота, яка відводиться маслом; Qн.в.- невраховані теплові втрати. Теплота, яка підводиться в циліндр двигуна з паливом ,Дж/сек QП = Br × QН / 3.6 = 881285,4 Дж/сек у відсотковому відношенні qп приймаємо за 100% Q П Теплота, еквівалентна ефективній роботі двигуна Q е = 333850 Дж/сек у відсотковому відношенні Q е = 1000 × Ре q = Qe / Qп ×100 % q= 37,88217 % Перевірка Q е′ = 335000 Дж/сек Вираховуємо похибку Δ=(Qe −Qe′ )/Qе ×100% Δ = -0,344458 % Q е′ = Q п × η е ,Дж/сек ,Дж/сек Теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною ,Дж/сек Qв =Qw +QТ.П +Qв.н. де Qw- теплота, яка відводиться робочим тілом в стінки циліндра ; Qт.п.- теплота, еквівалентна роботі на тертя поршня по гільзі циліндра; Qв.н. -теплота, еквівалентна роботі на привід водяного насосу. Теплообмін між робочим тілом і стінками циліндра ,Дж/сек Qw = (−Wнап +WСТ +WГ.Р. +Wвип) ×Qп де W нап.,W ст.,W г.р.,W вип - відповідно відносні втрати палива на дільницях наповнення, стиску, горіння-розширення та випуску газів із циліндра. З експериментальних даних W нап.=0 W ст.=0 Qw = W г.р.=0,09-0,18 W вип=0,01-0,07 0,11 0,03 123380 Дж/сек Теплота, еквівалентна роботі на тертя поршня по гільзі циліндра Середній тиск механічних втрат в механізмах двигуна Pмд = (а + в ×Сm ) ×103 де а=0,09 в=0,012 - коефіцієнти для визначення середнього тиску механічних втрат Cm = S × n / 30 середня швидкість поршня C m = 5,666667 м/с Pмд = 155,8667 кПа Середній тиск тертя поршня Pср.т. = 0 . 6 × Р мд Pср.т. = 93,52 кПа Потужність тертя поршня Pп = РСР.Т ×Vs ×n×i /(30×Z) де Vs- Робочій об'єм циліндру Vs = πd 2 ⋅ S / 4 3 Vs= 0,016681 м Pn= 39,00076 кВт Теплота, еквівалентна роботі тертя поршня ,Дж/сек Q =1000 × Р Т .П . QТ.П.= П 39000,76 Дж/сек Теплота, еквівалентна роботі на привід водяного насосу Визначаємо витрату води як суму теплоти ,Дж/сек QВ′ = QW + QТ.П. Q В′ = 162380,7 Дж/сек тоді витрата охолоджуючої рідини VВ = Q ′В × 10 −3 × К ρ в × C тв × ∆Т в ,м3/с де К=1,2-1,5 коефіцієнт запасу К= 1,3 ρ в = 1000 кг/м3 середня щільність води Cmв=4,19 кДж/кг - середня теплоємкість води ∆Т в = 6-10 - температурний перепад води в холодильнику ∆Т в = 7К 3 Vв= 0,007197 м /с Потужність, яка використовується на привід водяного насосу Рв.н. =Vв × ∆Pв /ηв.н. ,кВт де ∆Рв = 98 кПа - гідравлічний опір системи охолодження ηв.н. = 0,8 - 0,9 к.к.д. водяного насосу ηв.н. = 0,86 Рв.н.= 0,82015 кВт Тоді Qв.н.= 820,15 Дж/сек Загальна теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною ,Дж/сек Qв =Qw +QТ.П +Qв.н. Qв= 163200,9 Дж/сек що складає у відсотковому відношенні qв = Qв / QП ×100% qв= 18,5185 % Теплота, яка виноситься випускними газами QГ = [ Br t t × M2 × (mC′p′)t × tr − M1 × (mCp )t × td 3.6 де m C ′p′ = mC p = 2 d 0 0 ] ,Дж/сек 28,351 кДж/(кмоль*град) Ізобарна теплоємкість продуктів згорання 25,361 кДж/(кмоль*град) Ізобарна теплоємкість свіжого заряду. tr=Tr-273 tr= 0 590 С Температура залишкових газів. 0 td=Td-273 td= 32,85859 С Температура на початку стиску. QГ= 329470,3 Дж/сек Що складає у відсотковому відношенні qГ = QГ / QП ×100% q г= 37,3852 % Теплота, яка відводиться маслом і затрачується на привід масляного насосу Теплота, яка відводиться маслом, від гарячих деталей двигуна ,Дж/сек QM1 = Qw +QМД −Qв ( ) QМД = ∆МД × QП ( теплота, еквівалентна роботі на подолання опору в механізмах двигуна ) де ∆ МД = РМД / Рmi × η i доля втрат в механізмах двигуна Pmi= 0,956406 МПа середній індикаторний тиск ∆ МД = 0,074011 тоді Q МД = 65225,17 Дж/сек Q M 1 = 25404,26 Дж/сек Теплота, еквівалентна роботі на привід насоса системи мащення Витрата циркуляційного масла VM = к × QM 1 ρ M × Cmм × ∆ ,М3/с де К=1,2-1,5 - Коефіцієнт запасу ρ м = 900 3 кг/м К= 1,25 щільність масла Сmм= 2,094 кДж/кг - середня теплоємкість масла. ∆Tм=6-15 К Температурний перепад масла в охолоджувачі двигуна ∆Tм= 9К 3 Vм= 0,001872 М /с потужність, яка використовується на привід масляного насоса PМ . Н . = V М × P0 η × 10 3 ,кВт де Р0=(0,3 - 0,4)106 - робочий тиск масла в системі Р0= 350000 Па ηм = 0,8 −0,9 механічний к.к.д. масляного насоса η м = 0,84 Рм.н.= 0,780088 кВт QH 2 =1000 × PМН тоді QM 2 = ,Дж/сек 780,0881 Дж/сек Загальна кількість теплоти складає QM = QM1 +QM2 ,Дж/сек = 26184,35 Дж/сек QM у відсотковому відношенні qM = QM / QП ×100 % qМ= 2,971154 % Невраховані теплові втрати QН.В. =QП−(Qe +Qв +QГ +QM) ,Дж/сек QН.В.= 28579,85 Дж/сек що складає у відсотковому відношенні qН .В. = QН.В. / QП ×100 % q Н . В . = 3,242974 % Всі отримані дані зведені в таблицю 1.5 Таблиця 1.5 Зведена таблиця теплового балансу Складові теплового балансу Дж/сек теплота, еквівалентна ефективній роботі теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною теплота, яка виноситься випускними газами теплота, яка відводиться маслом невраховані теплові втрати 333850 37,8822 163200,9 18,5185 Загальна кількість теплоти, введеної в двигун з паливом 881285,4 % 329470,3 37,3852 26184,35 2,97115 28579,85 3,24297 100 1.6 Розробка конструкції гільзи 1.6.1 Призначення, умови роботи гільзи До конструкції циліндрової втулки пред'являються наступні основні вимоги: висока міцність; гарне охолодження (особливо верхнього пояса) при можливо менших перепадах температур у стінці; найменша нерівномірність радіальних і осьових деформацій; герметичність поверхонь, сполучених із сорочкою і кришкою циліндра, при цьому повинне бути забезпечене вільне радіальне й осьове розширення втулки. Крім того, матеріал втулки повинний бути жаростійким (жароміцним), зносостійким, мати гарні антифрикційні якості. Матеріал втулка-чавун, легований титаном, хромом, нікелем ванадієм, чи сірий чавун СЧ28-48, СЧ32-52 (для втулок МОД і СОД) чи легована сталь 45Х, 38ХМЮ (для втулок ВОД). Для підвищення зносостійкості чавунні втулки ВОД (іноді і СОД) покривають пористим хромом, а сталеві азотують. Для захисту від корозії й ерозії охолоджувану поверхню втулок покривають чи фарбою бакелітовим лаком, чи хромують. Циліндрові втулки в дизелях застосовують уставні «мокрі» і «сухі». Переваги вставних «мокрих» втулок: відсутність напруг, що розтягують, у менш нагрітих стінках сорочки циліндра, що можуть виникнути при подовженні втулки від нагрівання під час роботи дизеля; гарна теплопередача від робочої поверхні до охолодного воді; можливість виготовити втулку з більш міцного і зносостійкого матеріалу, чим матеріал сорочки; відносна простота виготовлення і ремонту циліндра. Основні недоліки втулок: необхідність ущільнення засорочкового простору і схильність їхніх охолоджуваних поверхонь корозії й ерозії. Умови роботи циліндрової втулки наступні: випробує вплив великих механічних і термічних навантажень, робоча поверхня («дзеркало») піддається зношуванню, а охолоджувана поверхні-впливу хімічної й електрохімічної корозії і кавітаційної ерозії. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.24.01 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 28 Рисунок 4 Циліндрові втулки чотиритактних дизелів На робочій поверхні втулок іноді наносять сітку мікроштрихів («зебру») чи гвинтову нарізку з кроком 12-15 мм і глибиною 0,03-0,06 мм, що поліпшують приробітку нової втулки і поршневих кілець і дозволяють візуально (через вікна) контролювати знос в експлуатації. ВСП ПФК НУК 133.431.24.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 29 1.6.2 Розрахунок гільзи Умови роботи гільзи. Під час роботи ДВЗ гільзи піддаються значним механічним та тепловим навантаженням, а також зношенню. На них діють напруження від сил газів, бокового тиску поршня і температурні напруження. Вимоги до матеріалу гільзи: - непроникність для газів і води; - необхідні міцнісні властивості; - висока противність зношенню; - стійкість проти електрохімічної корозії; - стійкість проти кавітаційного руйнування. Вибір марки матеріалу. Вибираємо чавун ВЧ50-2 ГОСТ 6293-83 Механічні властивості матеріалу: - границя міцності: σв= 650 - границя текучесті: σт= 450 Розрахунок гільзи на міцність. Вихідні дані: - діаметр циліндру: d= 250 - частота обертання: n= 500 - максимальний тиск згоряння в циліндрі: Pmax= 6,868 Розрахункова товщина стінки гільзи: Б ГР = d  бZ + 0.4 ⋅ Pmax  ⋅( − 1 ), мм 2  бZ − 1.3 ⋅ Pmax  БГР= 16,66 мм Допустимі напруження розтягання: [бZ]= 50 - 80 МПа - для чавуну; [бZ]= 80 - 100 МПа - для сталі. [бZ]= 50 МПа МПа МПа мм -1 хв МПа Товщина стінки гільзи: Приймаємо: БГ > БГР Бг= 20 Напруження розтягання в гільзі від дії максимального тиску газів: σр = Pmax ⋅ d , МПа 2 ⋅ Б ГР σр = [σр]= [σр]= 42,925 МПа МПа - для чавуну; МПа - для сталі. 90 120 Температурне напруження в гільзі: σt = E ⋅ α y ⋅ ∆T 2 ⋅ (1 − µ ) σt= , МПа 71,429 МПа Модуль пружності: Е= 100000 МПа - для чавуну; Е= 220000 МПа - для сталі. Е= 100000 МПа ∆T= 100 - 150 К - температурний перепад між зовнішньою і внутрішньою стінками гільзи; ∆T= 100 K αy= 1,10E-05 1/K - коефіціент лінійного розширення; µ - коефіціент Пуассона: µ= 0,23 - 0,27 - для чавуну; µ= 0,25 - 0,33 - для сталі. µ= 0,23 Сумарні напруження в гільзі: а) на зовнішній поверхні: σΣ′ =σр +σt < [σΣ ] ′ σ = Σ 114,354 МПа б) на внутрішній поверхні: σΣ′′ =σ р −σt < [σΣ ] σ ′′ Σ = -28,504 МПа [σΣ]= 100 - 180 МПа - для чавуну; [σΣ]= 200 - 250 МПа - для сталі. Розрахунок упорного бурта. Розрахунква схема гільзи. F m d1 d dr Напруження згинання упорного бурта: Fз ⋅ т ; МПа π ⋅ d1 ⋅ h 2 6 σИ = σ и т= = 10,252787 МПа h= 0,03 м Fз = (1,5 ÷ 2) ⋅ FГ max ; МН Fз= FГ 0,003 м 0,505 1,5 МН - сила затяжки шпильок кришки циліндрів. = Pmax ⋅ A; МН max max Fг = 0,337 МН π ⋅d 2 А = 4 A= d1= 49062,5 0,314 2 мм - площа поверхні. м - діамер центрувального пояса. мм нійного розши- и шпильок кришки вального пояса. 2 РЕАЛЬНА ЧАСТИНА 2.1 Призначення виконаної роботи Методичні вказівки призначені для виконання практичних робіт, курсового проектування з дисципліни «Теорія та конструкція дипломного проектування спеціальності 133 ДВЗ», –“Галузеве машинобудування”, освітньо професійна програма “Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згорання”. 2.2 Описання виконаної роботи В якості реальної частини дипломного проєкту виконаний компютерний набір методични вказівок до виконання практичних робіт з дисципліни " Теорія та конструкція ДВЗ" , а саме вибір вихідних даних, розрахунок робочого процесу дизельного двигуна і побудова індикаторної діаграми, розрахунок теплового балансу, а також розрахунок поршня, поршневого пальця і компресійного кільця. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.24.01 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 34 ЛІТЕРАТУРА 1. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчеты автомобильных и тракторных двигателей. – М: Высшая школа, 1978.- 400 с. 2. Доценко С.М., Діденко О.В. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок робочого процесу дизельного двигуна» з дисципліни « Теорія двигунів внутрішнього згоряння»Первомайськ ППІ 2012-40 с. 3. Методичні вказівки до практично ї роботи «Розрахунок та побудова індикаторої діаграми». Склав викладач Доценко С.М.: - Первомайськ ППТК, 2000.-24 с. 4. Коваленко І.М Конструкція та динаміка ДВЗ. методичні вказівки до виконання динамічного розрахунку кривошипно-шатунного механізму.- Первомайськ, 2013-43с. 5. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок теплового балансу дизельного двигуна». Склав викладач Доценко С.М. – Первомайськ ППТК, 1999.-28 с. 6. Натальчишина В.П., Брендуля М.Ф., Гиль О.О. Вимоги до оформлення курсових та дипломних проектів і робіт. методичні вказівки для студентів інститут та коледжу. – Первомайськ: ППІ 2007.-47 с. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.24.01 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 35 8 133.431.24.01.00.00.00 СК 9 4 11 12 10 5 6 7 2390* 3 1 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата Справ. № Перв. примен. 2 1300* Технічна характеристика. 1.Ефективна потужність Pe=335кВт 2.Частота обертання колінчастого валу n=500хв 3.Ступінь стиску ε =12,8 4.Середній ефективний тиск Pme=0,800МПа 5.Питома ефективна витрата палива Be=223г/кВт.год. Технічні вимоги. 1.Використовувати дизельне паливо Л-0,2-40 ДСТУ3868-99 2.Використовувати в системі мащення масло М10Г2 ГОСТ 21743-76 3.В якості охолоджувальної рідини використовувати профільтровану прісну воду. 4.Висота камери стиску 5,5 мм. 5.*Розмір для довідок. Изм. Лист № докум. Разраб. Андрусик Пров. Коваленко Т.контр. Коваленко Н.контр. Бельський Утв. Нерубащенко Подп. Дата 133.431.24.01.00.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Дизель Н 13500 1:5 6ЧН 25/34 Лист Листов 1 431-ВД Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.24.01.00.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці 1 133.431.24.01.01.00.00 СК Блок-картер 1 2 133.431.24.01.02.00.00 СК Фундаментна рама 1 3 133.431.24.01.03.00.00 СК Колінчастий вал 1 4 133.431.24.01.04.00.00 СК Кришка циліндру 6 5 133.431.24.01.05.00.00 СК Поршень 6 6 133.431.24.01.06.00.00 СК Шатун 6 7 133.431.24.01.07.00.00 СК Розподільний вал 1 8 133.431.24.01.08.00.00 СК Форсунка 6 9 133.431.24.01.09.00.00 СК Пусковий клапан 6 133.431.24.01.10.00.00 СК Паливний насос 6 10 високого тиску 11 133.431.24.01.11.00.00 СК Випускний колектор 1 12 133.431.24.01.12.00.00 СК Впускний колектор 1 ВСП ПФК НУК 133.431.24.01 Змн. Арк. Розроб. № докум. Перевір. Андрусик Коваленко Н. Контр. Бельський Затверд. Нерубащенко Підпис Дата Дизель 6ЧН25/34 Літ. Арк. Акрушів 1 1 431-ВД