Проєкт 4-тактного дизельного двигуна з участю доповнені методичних вказівок для переддипломної практики

ВІДОКРЕМЛЕНИЙ СТРУКТУРНИЙ ПІДРОЗДІЛ "ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова" Відділення «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Допущений до захисту Голова циклової комісії _______ Алла НЕРУБАЩЕНКО « ___» ___________ 2024 р. Пояснювальна записка До кваліфікаційної роботи (дипломний проєкт) фаховий молодший бакалавр (освітньо-кваліфікаційний ступень) на тему: Проєкт 4-тактного дизельного двигуна з участю доповнені методичних вказівок для переддипломної практики Виконав: здобувач освіти 4курсу, групи 431-ВД-20 Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння ______________________ Юрій РИДОШ (підпис) Керівник _________ (підпис) (прізвище та ініціали) Ігор КОВАЛЕНКО (прізвище та ініціали) Нормоконтролер __________________ Федір БЕЛЬСЬКИЙ ( підпис) Рецензент _________ (підпис) Дата захисту ______________ (прізвище та ініціали) Федір БЕЛЬСЬКИЙ (прізвище та ініціали) Оцінка за захист ____________________ Первомайськ – 2024 року Відокремлений структурний підрозділ «ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова» Відділення: «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія: «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Освітньо-кваліфікаційний ступень: фаховий молодший бакалавр Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: «Виробництво сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння ЗАТВЕРДЖУЮ Голова циклової комісії «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» _______________ Алла НЕРУБАЩЕНКО “____” _________________ 2024 року З А В Д А Н Н Я НА ДИПЛОМНИЙ ПРОЄКТ ЗДОБУВАЧУ ОСВІТИ Юрій РИДОШ (ім’я, ПРІЗВИШЕ) 1. Тема Проєкт 4 тактного дизельного двигуна з участю у доповнені методичних вказівок для переддипломної практики керівник проєкту Ігор КОВАЛЕНКО затверджені наказом вищого навчального закладу від “15” березня 2024 року № 35-у 2. Строк подання студентом проєкту: 09.06.2024 3. Вихідні дані до проекту: Потужність Ре = 550 кВт, Частота обертання колінчастого валу n = 500 хв -1, ступень стиску Е =12,5 4.Зміст розрахунково – пояснювальної записки (перелік питань, які потрібно розробити) 1. КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна. 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми. 1.3 Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна й прототипу. 1.4 Динамічний розрахунок двигуна. 1.5 Розрахунок теплового балансу двигуна 1.6 Розробка конструкції деталі , вузла, системи. 1.6.1 Призначення, описування та обґрунтування проєктованої системи вузла, деталі. 1.6.2 Вибір матеріалу, визначення розмірів і розрахунок на міцність деталі, вузла. 1.6.3 Пропозиції по удосконаленню проєктованої системи, конструкції, вузла, деталі. 2 2. РЕАЛЬНА ЧАСТИНА 2.1 Призначення виконаної роботи. 2.2 Описання виконаної роботи. ЛІТЕРАТУРА ДОДАТКИ 1.Специфікації складальних креслень. 5. Перелік графічного матеріалу (з точним зазначенням обов’язкових креслень) Аркуш 1 Поперечний розріз двигуна СК А1 Виконання спеціальної частини Комп'ютерний набір методичних вказівок для переддипломної практики 6. Дата видачі завдання 19.04.2024 КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН № з/п 1 2 3 4 5 6 Назва етапів дипломного проєкту Строк виконання етапів проєкту Розділ 1 Розділ 2 Аркуш 1 Виконання реальної частини Перевірка проєкту на плагіат Оформлення проєкту 26.04.2024 06.05.2024 10.05.2024 17.05 2024 30.05.2024 07.06.2024 Здобувач освіти _____________ Юрій РИДОШ Керівник проєкту _____________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис ) ( підпис ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Примітка ЗМІСТ 1 Конструкторський розділ 3 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 3 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 10 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і 14 прототипу 1.4 Динамічний розрахунок двигуна 15 1.5 Розрахунок теплового балансу дизельного двигуна 23 1.6 Розробка конструкції компресійного кільця 28 1.6.1 Призначення, умови роботи компресійного кільця 28 1.6.2 Розрахунок компресійного кільця 30 2 Реальна частина 32 2.1 Призначення виконаної роботи 32 2.2 Описання виконаної роботи 32 Література 33 ДОДАТКИ Додаток А Креслення “ Дизель 8ЧН 25/34“ Додаток Б Специфікація “ Дизель 8ЧН 25/34“ ВСП ПФК НУК 133.431.24.15 ПЗ Змн. Арк. Розроб. Перевір. № докум. Ридош Ю.К. Коваленко І.М Рецензент Н. Контр. Бельський Ф.В Затверд. Нерубащенко А. Підпис Дата Пояснювальна записка Літ. Арк. Акрушів 2 33 431-ВД-20 1 КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна Розрахунки виконані за допомогою програми Microsoft Excel Умова завдання Ефективна потужність Частота обертання колінчастого валу. Ступінь стиску Pе= 550 кВт n= 500 хв-1 12,5 ε = Вихідні дані теплового розрахунку. Число циліндрів Тиск наддуву Коефіцієнт надлишку повітря Тиск навколишнього середовища і= Pв = α = Ра= Температура навколишнього середовища Підігрів свіжого заряду Тиск залишкових газів Та= ∆T = Рr= Температура залишкових газів Ступінь підвищення тиску Коефіцієнт використання теплоти в точці "Z" Коефіцієнт повноти індикаторної діаграми Паливо Дизельне пальне Л - 0.2 - 40 ДСТУ 3868-99 Середній елементарний склад палива Вуглець С=0,86; Водень Н=0,13; Кисень О=0,01 Найнижча теплота згорання палива QH=42500 кДж/кг Тr= λ = ξ z = ξ = 8 0,165 МПа 1,69 0,101 МПа [1] [1] 293 К 8 К 0,152 МПа [1] [1] [1] 845 К 1,73 0,87 0,92 [1] [1] [1] [1] Параметри робочого тіла. Теоретично необхідна кількість повітря для згоряння 1кг. палива L0 = 1  C H O  1  0,86 0,13 0,01 кмоль × + −  = × + − / кг  = 0.495 0.21  12 4 32  0.21  12 4 32  l0 =28.95×L0 =28.95×0. 495=14.33кг Кількість свіжого заряду M1 = α × L0,кмоль/ кг M 1 = 0,83655 кмоль/кг Кількість окремих компонентів продуктів згоряння C кмоль , / кг 12 Н кмоль M Н2 О = , / кг 2 M co2 = Кількість СО2: Кількість Н2О: 0,0717 кмоль/кг 0,065 кмоль/кг Кількість О2: Mo =0,21×(α−1) ×L0, кмо/лькг 0,0717 кмоль/кг Кількість N2: MN =0,79 × α×L0, кмоль/кг 0,6609 кмоль/кг 2 2 Загальна кількість продуктів згоряння M2=MCO2+MH2O+MO2+MN2,кмоль/кг 0,8693 кмоль/кг Параметри процесу газообміну Температура повітря після нагнітача nк − 1  Р  nк T в = Т а ×  в  ,К  Ра  де nk= 1,61 показник політропи стиску повітря в нагнітачі Тв = 354,2162 К Тиск в кінці впуску Pd = (0.9 − 0.95) × Pв МПа число з інтервалу Рd= 0,15015 МПа Коефіцієнт залишкових газів γr = 0,91 Tв − ∆T1 + ∆T Pr × Tr ε × Pd − Pr де ∆T1 = (30 − 500 ) ступінь охолодження повітря ∆ T1 = 30 К γ r = 0,034646 Температура в кінці впуску T − ∆Т1 + ∆Т + γ r × Tr Td = в ,K 1+γ r 349,387 К Td= Коефіцієнт наповнення Фс = Р Т − ∆Т 1 ε × d × в ε − 1 Pв Т d (1 + γ r ) Фс = 0,887135 Густина заряду на впуску ρв = Р в × 10 6 , кг 3 м R П × (Т в − ∆Т 1 ) де RП=287 Дж /кг x к - універсальна газова постійна для повітря ρ в = 1,773239 кг/м3 Параметри процесу стиску Вибираємо значення n1 = 1,368 Тиск в кінці стиску Pc = Pd × ε n1 , МПа 4,754428 МПа Pc = Температура в кінці стиску Т с = Т d × ε n1 −1 , K 885,0538 К Tc = Середня мольна теплоємкість повітря mC v′ =19.88+ 0.002638 ×TC, КДж mC v ′ = Кмоль × К 22,2148 КДж/Кмоль*К Параметри процесу згоряння Теоретичний коефіцієнт молекулярної зміни β0 = М2 М1 β 0 = 1,039109 Дійсний коефіцієнт молекулярної зміни β +γr β = 0 1+γ r β = 1,037799 Емпіричні формули середніх мольних теплоємкостей окремих газів при сталому об'ємі для О2: mCv''o2=23,3+0,00155xTZ для N2: mCv''N2=21,554+0,001457xTZ для CO2: mCv''co2=38,609+0,003349xTZ для H2O: mCv''H2O=25,459+0,004438xTZ Середня мольна теплоємкість продуктів згоряння при сталому об'ємі mCv′ = 1 MCO2×(mCv′CO2) +MH2O×(mCv′H2O) + КДж =, Кмоль×К M2 +MO2 ×(mCv′O2) +MN2 ×(mCv′N2)  Після підстановки одержимо рівняння mC v′′ = а + в ×TZ , КДж Кмоль × К де: а= в= 23,39617 0,001844 Середня мольна теплоємкість продуктів згоряння при сталому тиску m C ′′p = mC v ′′ + 8 . 134 , КДж Кмоль × К Після підстановки одержимо рівняння mC ′′p = а + в ×TZ , КДж Кмоль × К де: а= в= 31,53017 0,001844 Максимальний тиск згоряння Pmax = λ × Pc , МПа Рmax = 8,22516 МПа Максимальна температура процесу згоряння ξ Z × QH + (mC ′v + 8.134× λ) × TC = β (mC′′p) × TZ M1 × (1 + γ r ) Після підстановки одержимо квадратне рівняння A×TZ2 +B ×TZ −c =0 де: А= В= С= Звідки: TZ = 0,001913 32,72199 74834,93 − B + B 2 + 4 × A× C ,K 2× A ТZ= 2042,958 К Ступінь попереднього розширення ρ = β × TZ λ × Tc ρ = 1,385 Параметри процесу розширення Ступінь наступного розширення δ = δ = ε ρ 9,027198 Середній показник політропи розширення Вибираємо значення n2 = 1,268 Тиск в кінці розширення Pmax , МПа δ n2 Pв = Рв = 0,505246 МПа Температура в кінці розширення TZ δ n2 −1 Тв = ,К 1132,847 К Tв = Індикаторні показники робочого тіла Середній теоретичний індикаторний тиск Pmi′ = PC  λ×ρ  1  1  1  × λ ×( ρ −1) + × 1− n −1  − × 1− n −1 , МПа ε −1  n2 −1  δ 2  n1 −1  ε 1  ′ Р mi = 1,241482 МПа Дійсний середній індикаторний тиск ′ , МПа Pmi = ξ × Pmi Рmi = 1,142163 МПа Індикаторний ККД Pmi × l 0 × α ηi = Q H × ρ в × Ф с × 10 − 3 η i = 0,413728 Питома індикаторна витрата палива 3600 кг ві = , кв т.год. Q H ×η i ві= 0,204738 кг/кв год Ефективні показники робочого циклу Середній тиск механічних втрат PM = 0.089 + 0.0118 ×VП.СР, МПа де середня швидкість поршня V П .СР. = S ПР . × n М , С 30 0,34 м Хід поршня по прототипу SПР= V П . СР . = P M = 5,66667 м/с 0,15587 МПа Середній ефективний тиск Pme = Pmi − Pm,МПа = P me 0,986296 МПа Механічний К.К.Д. Pme Pmi ηM = ηM = 0,863534 Ефективний К.К.Д. ηe = ηi ×ηM η e = 0,357268 Питома ефективна витрата палива ве = 3600 кг , квт. год. QH × η e в е = 0,237093 кг/кв год Годинна витрата палива B = в е × Ре , кг B= год 130,4013 кг/год Основні розміри циліндра і двигуна Літраж двигуна Pe V St = 30 × Z × ,Л Pme × n де Z=4 - Коефіцієнт тактності Vst= 133,834 Л Робочій об'єм циліндра Vs = Vs = V st ,Л i 16,72925 Л Діаметр циліндра 4 × Vs =, мм π ×m d = 100 × S ПР d ПР = m де d ПР = m= d= 0,25 м Діаметр поршня прототипу 1,36 250,2396 мм Хід поршня S = m × d =, мм 340,3258 мм S= Уточненні розміри циліндра і двигуна Діаметр циліндра d= 250 мм Хід поршня S= 340 мм Літраж двигуна VSt = π × d 2 × S ×i =, Л 4 × 10 6 V = St 133,45 Л Ефективна потужність двигуна Pep = Pme × VSt × n =, КВт 30 × Z Pep= 548,4219 кВт Отримана величина Рер відрізняється від заданої на: Рер − Ре ∆Ре = Реср = Реср × 100 % Рер + Ре 2 Pеср= 549,2109 кВт ∆Ре = 0,287346 % 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми Розрахунки виконані за допомогою програми Microsoft Excel Розрахунок теоретичної індикаторної діаграми Вихідні дані Pmi= 1,142 МПа Середній індикаторний тиск Рd= 0,1502 МПа Тиск в кінці впуску n1= 1,368 12,500 8,2252 МПа Показник політропи стиску Ступінь стиску Максимальний тиск в циліндрі εc = Pmax = n2= ρ = mp= 1,268 Показник політропи розширення 1,3847 Ступінь попереднього розширення 0,040 МПа/мм Масштаб по осі тиску Таблиця 1.1 Результати розрахунку V V c PСТ , МПа PСТ , мм Pроз , МПа P роз , мм Pср , МПа 1 4,754428 1,250 3,503687 1,385 3,045943 1,5 2,730269 1,75 2,21117 2 1,841998 3 1,057782 4 0,713642 5 0,525905 6 0,409815 7 0,331898 8 0,276485 9 0,235339 10 0,20375 11 0,178843 12 0,158774 12,5 0,15015 118,86 87,592 76,149 8,22516 68,257 7,431926 55,279 6,112415 46,05 5,160349 26,445 3,085996 17,841 2,142757 13,148 1,614697 10,245 1,281413 8,2974 1,053903 6,9121 0,889748 5,8835 0,766312 5,0938 0,670479 4,4711 0,594154 3,9693 0,532088 3,7538 0,505246 3,4707 205,63 185,8 152,81 129,01 77,15 53,569 40,367 32,035 26,348 22,244 19,158 16,762 14,854 13,302 12,631 3,3184 2,0282 1,4291 1,0888 0,8716 0,722 0,6133 0,531 0,4667 0,4153 0,3733 0,3551 Pmiд= 1,138 Похибка середнього індикаторного тиску ∆ Pmi = Pmi − PmiД Pmi ср × 100% Pmi + PmiД Pmi ср = , МПа 2 Pmi cр= 1,140082 МПа DPmi= 0,365151 % Похибка не перевищує 5% Побудова дійсної індикаторної діаграми С ′, ДоВМТ точка подачі палива форсункою (подачі іскри) Визначається кутом випередження впорску палива (випередження запалювання) f , ДоВМТ точка початку згорання, визначається кутом затримки 0 згорання: ∆ϕ1 =, ПКВ ∆ϕ 2 , ПісляВМТ кут після ВМТ, де тиск максимальний b′, ПісляВМТ точка відкриття випускного клапану r ′, ДоВМТ точка відкриття впускного клапану r ′′, ПісляВМТ точка закриття випускного клапану d ′, ДоВМТ точка закриття впускного клапану с ′′ точка тиску газів в ВМТ в кінці такту стиску Zd точка максимального тиску газів Вихідні дані. λL = [AB]= ∆ ϕ 1 = Pr= mp= S= Pc= Pmax= 0,250 Кривошипно-шатунне відношення 202,000 мм Відстань від ВМТ до НМТ на діаграмі 0 10,000 ПКВ Кут затримки згорання 0,152 МПа Тиск залишкових газів 0,040 МПа/мм Масштаб тиску 340,000 мм Хід поршня 4,754 МПа Тиск в кінці стиску 8,225 МПа Максимальний тиск Таблиця 1.2 Визначення точок дійсної індикаторної діаграми Позначка Положення Постійна Відстань від λ точки точки X = (1−cosϕ) + L ×(1−cos2ϕ) ВМТ до точки [ АВ] ϕ 0 , ПКВ 4 відносно X× , мм 0 2 ВМТ, ϕ , ПКВ С ′, ДоВМТ f , ДоВМТ 14 0,037 3,739 4 0,003 0,307 ∆ϕ 2 , ПісляВМТ b′, ПісляВМТ 10 0,019 1,915 130 1,716 173,330 70 0,768 77,604 50 0,431 43,487 150 1,897 191,625 r ′, ДоВМТ r ′′, ПісляВМТ d ′, ДоВМТ Ордината точки r Pr , мм mp 3,800 мм Тиск газів в ВМТ. Pc′′ = (1.15 − 1.25) × Pc 1,23 Число з інтервалу P c′′ = P c′′ = 5,848 МПа 146,199 мм Максимальний тиск згорання для дизелів: Pzd=Pmax МПа 9,00 8,00 7,00 6,00 5,00 4,00 3,00 2,00 1,00 0,00 0 1 2 3 4 5 6 7 8 Рисунок 1 Індикаторна діаграма 9 10 11 12 13 V/Vc 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і прототипу Таблиця 1.3 Параметри двигунів Найменування параметру Позначення Прототип Ефективна потужність Частота обертання колінчатого валу Ступінь стиску Середній ефективний тиск Питома ефективна витрата пального Діаметр циліндра Хід поршня Літраж двигуна Тиск наддуву Ре, кВт п, хв.-1 ε Рме, кПа Ве, кг/кВтгод d, мм S, мм Vst,л Рв, кПа Двигун, що 8ЧН25/34-4 проектується 533 550 500 500 12,5 962 0,222 12,5 986 0,237 250 340 133,5 140 250 340 133,5 165 Потужність проєктованого двигуна більша потужності прототипу за рахунок збільшення тиску наддуву , що в свою чергу привело до підвищення середнього ефективного тиску. Літраж двигуна та частота обертання колінчастого валу залишились без змін. Збільшилась в порівняні з прототипом питома ефективна витрата пального за рахунок менш оптимального вибору вихідних даних розрахунку робочого процесу. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.24.15 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 14 1.4 Динамічний розрахунок двигуна Розрахунки виконані за допомогою програми Microsoft Excel На деталі КШМ діють Сили тиску газу π ×d2 Fг = (Рц − Pa ) × ,H 4 Сили інерції мас, що рухаються зворотно-поступально Fи = −ms × r ×ω2 × (cosϕ + λL cos2ϕ), H сумарна сила (дійсна) Fd = Fг ± Fи, Н Нормальна сила Fn = Fd × tgβ , H Радіальна сила Fr = Fd × cos(ϕ + β ) ,H cosβ Дотична сила FK = Fd × sin (ϕ + β ) ,H cosβ Вихідні дані А λ l m s = = = 0,049 м2 0,250 69,6 кг 0,170 м 52,33 с-1 m F = 2 кН/мм Pd= 150,2 кПа Ра= 101 кПа п1= 1,368 п2= 1,268 Pmax= 8225,16 кПа Pzd= 8225,16 кПа Рс′′ = 5847,946 кПа Рr= 152 кПа Рb= 505 кПа r= ω = Площа поршня Кривошипно-шатунне віднощення Маса деталей, що рухаються зворотно-поступально Радіус кривошипа Кутова швидкість Масштаб сил Тиск в кінці впуску Атмосферний тиск Показник політропи стиску Показник політропи розширення Теоретичний тиск згорання Дійсний тиск згорання Дійсний тиск в кінці стиску Тиск залишкових газів Тиск в кінці розширення d= 0,25 м Діаметр циліндра 0,34 м 12,5 -1 500 хв S= ε= п= π ×d2 Vs = × S , м3 4 V s = робочий об"єм 3 0,016681 м Vc = Vc = Vs , м3 ε −1 об"єм камери стиску 3 0,001451 м Va = Vs + Vc, м3 V Хід поршня Ступінь стиску Частота обертання повний об"єм = 0,018132 м3 Об"єм над поршнем в залежності від кута повороту кривошипа a λ   V f = A × r × (1 − cosϕ ) + L × (1 − cos 2ϕ )  + Vc , м 3 4   Таблиця 1.4 Результати динамічного розрахунку FN Fг Fг ϕ 0 Vf Fи Fd Fr Fk пкв 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 м 3 кн кн кн кн кн кн мм Fи Fd FN Fr Fk мм мм мм мм мм 0,0015 2,4114 -40,507 -38,1 0 -38,1 0 1,2057 -20,25 -19,05 0 -19,05 0 0,0016 2,4114 -39,526 -37,11 -1,613 -36,27 -8,033 1,2057 -19,76 -18,56 -0,806 -18,14 -4,017 0,0021 2,4114 -36,657 -34,25 -2,939 -31,18 -14,47 1,2057 -18,33 -17,12 -1,469 -15,59 -7,237 0,0028 2,4114 -32,114 -29,7 -3,742 -23,85 -18,09 1,2057 -16,06 -14,85 -1,871 -11,93 -9,046 0,0038 2,4114 -26,231 -23,82 -3,878 -15,75 -18,28 1,2057 -13,12 -11,91 -1,939 -7,877 -9,141 0,005 2,4114 -19,423 -17,01 -3,319 -8,392 -15,17 1,2057 -9,711 -8,506 -1,66 -4,196 -7,583 0,0064 2,4114 -12,152 -9,741 -2,16 -3 -9,516 1,2057 -6,076 -4,87 -1,08 -1,5 -4,758 0,0079 2,4114 -4,8773 -2,466 -0,596 -0,283 -2,521 1,2057 -2,439 -1,233 -0,298 -0,142 -1,26 0,0094 2,4114 1,98563 4,3971 1,1169 -0,336 4,5242 1,2057 0,9928 2,1985 0,5585 -0,168 2,2621 0,0108 2,4114 8,1013 10,513 2,7144 -2,714 10,513 1,2057 4,0507 5,2564 1,3572 -1,357 5,2564 0,0123 2,4114 13,2398 15,651 3,9758 -6,633 14,723 1,2057 6,6199 7,8256 1,9879 -3,317 7,3616 0,0136 2,4114 17,2892 19,701 4,7614 -11,21 16,884 1,2057 8,6446 9,8503 2,3807 -5,606 0,0147 2,4114 20,2533 22,665 5,0263 -15,69 17,115 1,2057 10,127 11,332 2,5131 -7,843 8,5575 0,0158 2,4114 22,2364 24,648 4,8094 -19,53 0,0166 2,4114 23,4171 25,828 4,2052 -22,49 13,381 1,2057 11,709 12,914 2,1026 -11,24 6,6904 0,0173 2,4114 24,0131 26,425 3,3292 -24,55 10,329 1,2057 12,007 13,212 1,6646 -12,27 5,1646 0,0178 2,4114 24,245 26,656 2,2876 -25,83 6,9674 1,2057 12,122 13,328 1,1438 -12,92 3,4837 0,018 2,4114 24,3002 26,712 1,1607 -26,51 3,4954 1,2057 -13,25 1,7477 0,0181 2,4114 24,3039 26,715 0,00 -26,72 0,00 1,2057 12,152 13,358 0,018 2,4647 24,3002 26,765 -1,16 -26,56 -3,50 1,2324 15,79 1,2057 11,118 12,324 2,4047 12,15 13,356 0,5803 12,15 13,382 -9,764 8,442 7,895 0,00 -13,36 0,00 -0,582 -13,28 -1,751 0,0178 2,6286 24,245 26,874 -2,306 -26,04 -7,024 1,3143 12,122 13,437 -1,153 -13,02 -3,512 0,0173 2,9158 24,0131 26,929 -3,393 -25,02 -10,53 1,4579 12,007 13,464 -1,696 -12,51 -5,263 0,0166 3,3492 23,4171 26,766 -4,358 -23,31 -13,87 1,6746 11,709 13,383 -2,179 -11,65 -6,933 Продовження таблиці 1.4 Fг ϕ 0 Vf Fи Fd пкв 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 430 440 450 м 3 кн кн кн FN Fr Fk Fг Fи Fd FN Fr Fk кн кн кн мм мм мм мм мм мм -8,393 0,0158 3,9655 22,2364 26,202 -5,113 -20,76 -16,79 1,9828 11,118 13,101 -2,556 -10,38 0,0147 4,8211 20,2533 25,074 -5,561 -17,35 -18,93 2,4106 10,127 12,537 -2,78 -8,676 -9,467 0,0136 6,0018 17,2892 23,291 -5,629 -13,26 -19,96 3,0009 8,6446 11,645 -2,815 -6,628 -9,981 0,0123 7,6403 13,2398 20,88 -5,304 -8,849 -19,64 3,8202 6,6199 10,44 -2,652 -4,425 -9,821 0,0108 9,9467 8,1013 18,048 -4,66 -4,66 -18,05 4,9733 4,0507 9,024 -2,33 -2,33 -9,024 0,0094 13,263 1,98563 15,248 -3,873 -1,167 -15,69 6,6313 0,9928 7,6241 -1,937 -0,583 -7,845 0,0079 18,163 -4,8773 13,285 -3,211 1,5266 -13,58 9,0813 -2,439 6,6427 -1,605 0,7633 -6,791 0,0064 25,644 -12,152 13,492 -2,992 4,1547 -13,18 12,822 -6,076 6,7459 -1,496 2,0774 -6,59 0,005 37,477 -19,423 18,054 -3,523 8,9062 -16,09 18,738 -9,711 9,0269 -1,761 4,4531 -8,047 0,0038 56,789 -26,231 30,558 -4,975 20,211 -23,45 28,394 -13,12 15,279 -2,488 10,105 -11,73 0,0028 88,6 -32,114 56,485 -7,117 -34,41 44,3 -16,06 28,243 -3,558 22,68 -17,2 0,0021 137,93 -36,657 101,28 -8,691 92,196 -42,81 68,967 -18,33 50,638 -4,346 46,098 -21,4 0,0016 197,52 -39,526 157,99 -6,865 154,4 -34,2 98,759 -19,76 78,996 -3,433 77,2 -17,1 0,0015 281,96 -40,507 241,45 0 241,45 0 140,98 -20,25 120,73 0 120,73 0 0,0016 398,59 -39,526 359,07 15,602 0,0021 251,26 -36,657 214,6 18,417 195,36 90,704 125,63 -18,33 107,3 9,2085 97,68 45,352 0,0028 168,07 -32,114 135,96 17,129 109,18 82,814 84,037 -16,06 67,98 8,5646 54,59 41,407 0,0038 112,76 -26,231 86,531 14,088 57,231 66,413 56,381 -13,12 43,265 7,0442 28,615 33,207 -9,711 29,384 5,7335 14,496 26,195 45,36 350,9 77,717 199,3 0,005 78,191 -19,423 58,768 11,467 28,991 52,39 39,096 0,0064 56,455 -12,152 44,303 9,8248 13,643 43,28 28,227 0,0079 42,401 -4,8773 37,524 9,0691 4,3118 38,363 21,201 0,0094 33,019 1,98563 35,005 0,0108 26,567 8,1013 34,668 8,9513 Продовження таблиці 1.4 8,892 -2,678 36,017 -19,76 179,53 7,8012 175,45 38,858 -6,076 22,151 4,9124 6,8214 21,64 -2,439 18,762 4,5345 2,1559 19,181 4,446 -1,339 18,009 -8,951 34,668 13,283 4,0507 17,334 4,4756 16,51 0,9928 17,502 -4,476 17,334 ϕ 0 Vf Fг Fи Fd FN Fr Fk Fг Fи Fd FN Fr Fk пкв м3 кн кн кн кн кн кн мм мм мм мм мм мм 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 650 660 670 680 0,0123 22,018 13,2398 35,258 8,9562 0,0136 18,749 17,2892 36,038 4,355 -10,26 15,443 0,0147 16,372 20,2533 36,625 8,1222 -25,35 27,657 8,1859 10,127 18,313 4,0611 -12,67 13,829 0,0158 14,636 22,2364 36,873 7,1947 -29,21 23,621 7,3181 11,118 18,436 3,5973 -14,61 11,811 0,0166 13,378 23,4171 36,795 5,9907 -32,04 19,062 6,6891 11,709 18,398 2,9954 -16,02 9,5312 0,0173 12,49 24,0131 36,503 4,5989 -33,91 14,269 6,2448 12,007 18,251 2,2995 -16,96 7,1343 0,0178 11,899 24,245 36,144 3,1018 -35,03 9,4472 5,9494 12,122 18,072 1,5509 -17,51 4,7236 0,018 11,561 24,3002 35,861 1,5583 -35,59 4,6926 5,7805 -17,79 2,3463 0,0181 11,122 24,3039 35,426 0 -35,43 0,018 2,5022 24,3002 26,802 -1,165 -26,6 8,71 -14,94 33,167 11,009 6,6199 17,629 4,4781 -20,51 30,886 9,3745 8,6446 18,019 12,15 17,931 0,7791 0 5,5612 12,152 17,713 -3,507 1,2511 -7,471 16,583 0 -17,71 0 12,15 13,401 -0,582 -13,3 -1,754 0,0178 2,5022 24,245 26,747 -2,295 -25,92 -6,991 1,2511 12,122 13,374 -1,148 -12,96 -3,496 0,0173 2,5022 24,0131 26,515 -3,341 -24,63 -10,36 1,2511 12,007 13,258 -1,67 -12,32 -5,182 0,0166 2,5022 23,4171 25,919 -4,22 -22,57 -13,43 1,2511 11,709 12,96 -2,11 -11,28 -6,714 0,0158 2,5022 22,2364 24,739 -4,827 -19,6 -15,85 1,2511 11,118 12,369 -2,414 -9,8 -7,924 0,0147 2,5022 20,2533 22,755 -5,046 -15,75 -17,18 1,2511 10,127 11,378 -2,523 -7,874 -8,592 0,0136 2,5022 17,2892 19,791 -4,783 -11,26 -16,96 1,2511 8,6446 9,8957 -2,392 -5,632 -8,481 0,0123 2,5022 13,2398 15,742 -3,999 -6,672 -14,81 1,2511 6,6199 7,871 -1,999 -3,336 -7,404 0,0108 2,5022 8,1013 10,603 -2,738 -2,738 -10,6 1,2511 4,0507 5,3017 -1,369 -1,369 -5,302 0,0094 2,5022 1,98563 4,4878 -1,14 -0,343 -4,618 1,2511 0,9928 2,2439 -2,309 0,0079 2,5022 -4,8773 -2,375 0,574 -0,273 2,4282 1,2511 0,0064 2,5022 -12,152 -9,65 2,14 0,005 2,5022 -19,423 -16,92 3,3016 0,0038 2,5022 -26,231 -23,73 3,8633 -15,69 18,212 1,2511 Продовження таблиці 1.4 -0,57 -0,172 -2,439 -1,188 0,287 -0,136 1,2141 -2,972 9,4269 1,2511 -6,076 -4,825 1,07 -1,486 4,7135 -8,347 15,084 1,2511 -9,711 -8,46 1,6508 -4,174 7,5421 -13,12 -11,86 1,9316 -7,847 9,1059 ϕ 0 Vf Fг Fи Fd FN Fr Fk Fг Fи Fd FN Fr Fk пкв м3 кн кн кн кн кн кн мм мм мм мм мм мм 690 700 710 720 0,0028 2,5022 -32,114 -29,61 3,7308 -23,78 18,037 1,2511 -16,06 -14,81 1,8654 -11,89 9,0185 0,0021 2,5022 -36,657 -34,15 2,9311 -31,09 14,436 1,2511 -18,33 -17,08 1,4656 -15,55 0,0016 2,5022 -39,526 -37,02 1,6088 -36,18 8,0134 1,2511 -19,76 -18,51 0,8044 -18,09 4,0067 0,0015 2,5022 -40,507 -38 0 -38 0 1,2511 -20,25 -19 0 -19 7,218 0 кН 400,00 350,00 300,00 250,00 200,00 150,00 100,00 50,00 0,00 0 90 180 270 360 450 -50,00 Рисунок 2 Сили газів,інерції,дійсна 540 630 720 пкв 1.4 Динамічний розрахунок двигуна Розрахунки виконані за допомогою програми Microsoft Excel На деталі КШМ діють Сили тиску газу π ×d2 Fг = (Рц − Pa ) × ,H 4 Сили інерції мас, що рухаються зворотно-поступально Fи = −ms × r ×ω2 × (cosϕ + λL cos2ϕ), H сумарна сила (дійсна) Fd = Fг ± Fи, Н Нормальна сила Fn = Fd × tgβ , H Радіальна сила Fr = Fd × cos(ϕ + β ) ,H cosβ Дотична сила FK = Fd × sin (ϕ + β ) ,H cosβ Вихідні дані А λ l m s = = = 0,049 м2 0,250 69,6 кг 0,170 м 52,33 с-1 m F = 2 кН/мм Pd= 150,2 кПа Ра= 101 кПа п1= 1,368 п2= 1,268 Pmax= 8225,16 кПа Pzd= 8225,16 кПа Рс′′ = 5847,946 кПа Рr= 152 кПа Рb= 505 кПа r= ω = Площа поршня Кривошипно-шатунне віднощення Маса деталей, що рухаються зворотно-поступально Радіус кривошипа Кутова швидкість Масштаб сил Тиск в кінці впуску Атмосферний тиск Показник політропи стиску Показник політропи розширення Теоретичний тиск згорання Дійсний тиск згорання Дійсний тиск в кінці стиску Тиск залишкових газів Тиск в кінці розширення d= 0,25 м Діаметр циліндра 0,34 м 12,5 -1 500 хв S= ε= п= π ×d2 Vs = × S , м3 4 V s = робочий об"єм 3 0,016681 м Vc = Vc = Vs , м3 ε −1 об"єм камери стиску 3 0,001451 м Va = Vs + Vc, м3 V Хід поршня Ступінь стиску Частота обертання повний об"єм = 0,018132 м3 Об"єм над поршнем в залежності від кута повороту кривошипа a λ   V f = A × r × (1 − cosϕ ) + L × (1 − cos 2ϕ )  + Vc , м 3 4   1.5 Розрахунок теплового балансу дизельного двигуна Розрахунки виконані за допомогою програми Microsoft Excel Умова завдання ефективна потужність Р е= частота обертання колінвалу діаметр циліндру хід поршня число циліндрів коефіцієнт тактності нижча теплота згорання дизельного палива годинна витрата пального Індикаторний к.к.д. ефективний к.к.д. кількість свіжого заряду загальна кількість продуктів згорання температура залишкових газів температура на початку стиску коефіцієнт надлишку повітря 548,4219 кВт n= d= S= і= Z= 500 хв-1 250 мм 340 мм 8 4 QH= B r= ηi= ηe = М1 = Мr= Тr= Тd= 42500 кДж/кг 130,4013 кг/год 0,413728 0,357268 0,83655 кмоль/кг 0,869267 кмоль/кг 845 К 349,387 К 1,69 α = Рівняння теплового балансу Загальна кількість теплоти, введеної в двигун з паливом ,Дж/сек QП =Qe +QB +QГ +QM +Qн.в де Qe- теплота, еквівалентна ефективній роботі; Qв- теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною; Qг- теплота, яка виноситься випускними газами; Qм- теплота, яка відводиться маслом; Qн.в.- невраховані теплові втрати. Теплота, яка підводиться в циліндр двигуна з паливом ,Дж/сек QП = Br × QН / 3.6 = 1539460 Дж/сек у відсотковому відношенні qп приймаємо за 100% Q П Теплота, еквівалентна ефективній роботі двигуна Q е = 548421,9 Дж/сек у відсотковому відношенні Q е = 1000 × Ре q = Qe / Qп ×100 % q= 35,6243 % Перевірка Q е′ = 550000 Дж/сек Вираховуємо похибку Δ=(Qe −Qe′ )/Qе ×100% Δ = -0,287759 % Q е′ = Q п × η е ,Дж/сек ,Дж/сек Теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною ,Дж/сек Qв =Qw +QТ.П +Qв.н. де Qw- теплота, яка відводиться робочим тілом в стінки циліндра ; Qт.п.- теплота, еквівалентна роботі на тертя поршня по гільзі циліндра; Qв.н. -теплота, еквівалентна роботі на привід водяного насосу. Теплообмін між робочим тілом і стінками циліндра ,Дж/сек Qw = (−Wнап +WСТ +WГ.Р. +Wвип) ×Qп де W нап.,W ст.,W г.р.,W вип - відповідно відносні втрати палива на дільницях наповнення, стиску, горіння-розширення та випуску газів із циліндра. З експериментальних даних W нап.=0 W ст.=0 Qw = W г.р.=0,09-0,16 W вип=0,01-0,05 0,15 0,05 307892 Дж/сек Теплота, еквівалентна роботі на тертя поршня по гільзі циліндра Середній тиск механічних втрат в механізмах двигуна Pмд = (а + в ×Сm ) ×103 де а=0,09 в=0,012 - коефіцієнти для визначення середнього тиску механічних втрат Cm = S × n / 30 середня швидкість поршня C m = 5,666667 м/с Pмд = 155,8667 кПа Середній тиск тертя поршня Pср.т. = 0 . 6 × Р мд Pср.т. = 93,52 кПа Потужність тертя поршня Pп = РСР.Т ×Vs ×n×i /(30×Z) де Vs- Робочій об'єм циліндру Vs = πd 2 ⋅ S / 4 3 Vs= 0,016681 м Pn= 52,00102 кВт Теплота, еквівалентна роботі тертя поршня ,Дж/сек Q =1000 × Р Т .П . QТ.П.= П 52001,02 Дж/сек Теплота, еквівалентна роботі на привід водяного насосу Визначаємо витрату води як суму теплоти ,Дж/сек QВ′ = QW + QТ.П. Q В′ = 359893 Дж/сек тоді витрата охолоджуючої рідини VВ = Q ′В × 10 −3 × К ρ в × C тв × ∆Т в ,м3/с де К=1,2-1,5 коефіцієнт запасу К= 1,3 ρ в = 1000 кг/м3 середня щільність води Cmв=4,19 кДж/кг - середня теплоємкість води ∆Т в = 6-10 - температурний перепад води в холодильнику ∆Т в = 7К 3 Vв= 0,015952 м /с Потужність, яка використовується на привід водяного насосу Рв.н. =Vв × ∆Pв /ηв.н. ,кВт де ∆Рв = 98 кПа - гідравлічний опір системи охолодження ηв.н. = 0,8 - 0,9 к.к.д. водяного насосу ηв.н. = 0,86 Рв.н.= 1,817742 кВт Тоді Qв.н.= 1817,74 Дж/сек Загальна теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною ,Дж/сек Qв =Qw +QТ.П +Qв.н. Qв= 361710,8 Дж/сек що складає у відсотковому відношенні qв = Qв / QП ×100% qв= 23,49595 % Теплота, яка виноситься випускними газами QГ = [ Br t t × M2 × (mC′p′)t × tr − M1 × (mCp )t × td 3.6 де m C ′p′ = mC p = 2 d 0 0 ] ,Дж/сек 33,736 кДж/(кмоль*град) Ізобарна теплоємкість продуктів згорання 29,11 кДж/(кмоль*град) Ізобарна теплоємкість свіжого заряду. tr=Tr-273 tr= 0 572 С Температура залишкових газів. 0 td=Td-273 td= 76,38704 С Температура на початку стиску. QГ= 540225,8 Дж/сек Що складає у відсотковому відношенні qГ = QГ / QП ×100% q г= 35,0919 % Теплота, яка відводиться маслом і затрачується на привід масляного насосу Теплота, яка відводиться маслом, від гарячих деталей двигуна ,Дж/сек QM1 = Qw +QМД −Qв ( ) QМД = ∆МД × QП ( теплота, еквівалентна роботі на подолання опору в механізмах двигуна ) де ∆ МД = РМД / Рmi × η i доля втрат в механізмах двигуна Pmi= 1,142163 МПа середній індикаторний тиск ∆ МД = 0,05646 тоді Q МД = 86917,76 Дж/сек QM1 = 33099 Дж/сек Теплота, еквівалентна роботі на привід насоса системи мащення Витрата циркуляційного масла VM = к × QM 1 ρ M × Cmм × ∆ ,М3/с де К=1,2-1,5 - Коефіцієнт запасу ρ м = 900 3 кг/м К= 1,25 щільність масла Сmм= 2,094 кДж/кг - середня теплоємкість масла. ∆Tм=6-15 К Температурний перепад масла в охолоджувачі двигуна ∆Tм= 9К 3 Vм= 0,002439 М /с потужність, яка використовується на привід масляного насоса PМ . Н . = V М × P0 η × 10 3 ,кВт де Р0=(0,3 - 0,4)106 - робочий тиск масла в системі Р0= 350000 Па ηм = 0,8 −0,9 механічний к.к.д. масляного насоса η = 0,84 Рм.н.= 1,01637 кВт м QH 2 =1000 × PМН тоді QM 2 = ,Дж/сек 1016,37 Дж/сек Загальна кількість теплоти складає QM = QM1 +QM2 ,Дж/сек = 34115,37 Дж/сек QM у відсотковому відношенні qM = QM / QП ×100 % qМ= 2,216061 % Невраховані теплові втрати QН.В. =QП−(Qe +Qв +QГ +QM) ,Дж/сек QН.В.= 54986,31 Дж/сек що складає у відсотковому відношенні qН .В. = QН.В. / QП ×100 % q Н . В . = 3,571792 % Всі отримані дані зведені в таблицю 1.5 Таблиця 1.5 Зведена таблиця теплового балансу Складові теплового балансу Дж/сек теплота, еквівалентна ефективній роботі теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною теплота, яка виноситься випускними газами теплота, яка відводиться маслом невраховані теплові втрати 548421,9 35,6243 361710,8 23,496 Загальна кількість теплоти, введеної в двигун з паливом 1539460 % 540225,8 35,0919 34115,37 2,21606 54986,31 3,57179 100 1.6 Розробка конструкції компресійного кільця 1.6.1 Призначення, умови роботи компресійного кільця Компресійні (ущільнювальні) кільця служать для рухомого ущільнення зазору між поршнем і циліндром, відводу теплоти від головки поршня до циліндрової втулки і далі в охолоджуючу воду і розподілу масла по дзеркалу циліндра. Дія компресійних кілець, що ущільнює, забезпечується за рахунок їхнього притиснення до дзеркала циліндра і стінкам поршневих канавок і лабіринтової дії кілець і канавок. Умови роботи поршневих кілець (особливо верхнього компресійного) дуже важкі й обумовлені наступними факторами: 1.Зворотно-поступальний рух кілець при високій швидкості ковзання і великому механічному навантаженню затрудняє створення гарних умов змащення, викликає підвищений знос кілець і втулки, збільшує роботу тертя кілець (до 50% усіх механічних втрат у дизелі). 2. Високі термічні навантаження кілець внаслідок дотику з гарячими газами, відводу теплоти від головки поршня і тертя об стінки циліндра знижують механічну міцність і пружність кілець, приводять до вигорання і коксування масла і створюють умови напівсухого тертя (особливо в районі ВМТ). 3. Радіальна вібрація кілець («колапс»), що виникає при деяких умовах (втрата кільцями пружності, зменшення тиску газу в закільцевих просторах, деформація поршня, втулки й ін.), супроводжується порушенням ущільнення, проривом газів, перегрівом поршня і кілець, погіршенням змащення, втратою кільцями пружності , їх коробленням, пригоранням і поломкою. При радіальній вібрації кільце відстає від стінки циліндра й втоплюється в канавці тиском газів, що діють на зовнішню поверхню кільця . При досить великому зазорі в замку кільця і повному розвантаженню закільцевого простору (повний Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.24.15 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 28 «колапс») кільце внутрішньою поверхнею вдаряється об дно поршневої канавки, а потім різко розтискається і з ударом входить у контакт зі стінкою циліндра. У результаті напружень втоми кільце ламається. 5. Обертальний рух кілець (переміщення в канавках щодо осі поршня) у двотактних дизелях може приводити до западання кінців (замків) кілець у вікна циліндрової втулки і їхній поломці. Обертальний рух кілець викликається зворотно-кутовими (паразитними) переміщеннями поршня при кожнім оберті колінчатого вала. При абсолютно твердому колінчатому валі і деталей механізму руху під дією нормальної сили вісь поршня при перекладці в циліндрі переходить із одної точки в другу. В дійсності, внаслідок прогину вала, деталей механізму руху, неточностей їхнього виготовлення і монтажу при зміні знака нормальної сили поршень «перекочується» у циліндрі. Якщо при цьому сила тертя кілець на зовнішньому колі більше, ніж на торцях, то вони повільно провертаються в канавках. 6. Радіальні переміщення кілець у канавках при русі поршня сприяють збільшенню зносу кілець і канавок. Такі переміщення обумовлені нерівномірним зносом і деформаціями циліндрової втулки. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.24.15 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 29 1.6.2 Розрахунок компресійного кільця Розрахунки виконані за допомогою програми Microsoft Excel Умови роботи поршневих кілець Кільця працюють в умовах високих температур, а також значних змінних навантажень, а також піддаються зношенню. Вимоги до матеріалу поршневих кілець висока зносотривкість в умовах граничного тертя. високі антифрикційні якості пари - поршневе кільце - гільза. швидка прироботка до поверхні гільзи. Вибір матеріалу поршневого кільця Вибираємо чавун ВЧ-25 ГОСТ 1412-85 Вихідні данні Діаметр циліндра Радіальна товщина кільця × м t=(0,03-0,045) d, Висота кільця hk=(0,6-1) ×t, м Зазор в замку а) в вільному стані δ0=(0,08-0,13) ×d, м б) в робочому стані δ1=(0,005-0,0075) d, × м d= 0,034 0,0085 м 0,71 0,00604 м 0,096 0,024 м 0,0055 0,00138 м Деформація кільця а) в робочому стані f′ = σ 0 − σ1 мм f'= 22,625 мм б) при надіванні кільця на поршень f ′′ = 2 × π × t - f ′ мм f''= 30,755 мм Наруження згинання в робочому стані 1 f′ × ( t −1)2 t σ′И =0,425×E× d Е=1 ×105 МПа - для чавунів Е=2 ×105 МПа - для сталі Е= 100000 МПа ′ σ и = 140,14 МПа [ σ и′ ] = 400 МПа 0,25 м МПа Напруження згинання при надіванні кільця на поршень 1 f′ × ( t +1)2 t σ′И =0,425×E× d σ и′′ = 166,266 МПа [ σ и′′ ] = 450 МПа Тиск кільця на стінку циліндра 0 .33 × σ ′И × t 2 PK = МПа d × (d − t ) Pк= 0,05534 МПа [Pк]=0,2 МПа МПа 2 РЕАЛЬНА ЧАСТИНА 2.1 Призначення виконаної роботи Методичні вказівки призначені покращити умови проходження переддипломної пракики здбувачами освіти. У методичних вказівках наведені програма та завдання переддипломної практики, загальні вимоги, структура та зміст звіту з практики, вимоги до оформлення звіту та рекомендована література. 2.2 Описання виконаної роботи В якості реальної частини дипломного проєкту є компютерний набір методичних вказівок для проходження переддипломної практики. Арк. ВСП ПФК НУК 133.20.24.15 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 32 ЛІТЕРАТУРА 1. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчеты автомобильных и тракторных двигателей. – М: Высшая школа, 1978.- 400 с. 2. Доценко С.М., Діденко О.В. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок робочого процесу дизельного двигуна» з дисципліни « Теорія двигунів внутрішнього згоряння»Первомайськ ППІ 2012-40 с. 3. Методичні вказівки до практично ї роботи «Розрахунок та побудова індикаторої діаграми». Склав викладач Доценко С.М.: - Первомайськ ППТК, 2000.-24 с. 4. Коваленко І.М Конструкція та динаміка ДВЗ. методичні вказівки до виконання динамічного розрахунку кривошипно-шатунного механізму.- Первомайськ, 2013-43с. 5. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок теплового балансу дизельного двигуна». Склав викладач Доценко С.М. – Первомайськ ППТК, 1999.-28 с. 6. Натальчишина В.П., Брендуля М.Ф., Гиль О.О. Вимоги до оформлення курсових та дипломних проектів і робіт. методичні вказівки для студентів інститут та коледжу. – Первомайськ: ППІ 2007.-47 с. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.24.15 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 33 133.431.24.15.00.00.00 СК 8 9 4 12 11 5 10 7 1 2420* 6 3 2 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата Справ. № Перв. примен. 1280* Технічна характеристика 1. Ефективна потужнiсть Pe = 550 кВт. 2. Частота обертання колiнчастого валу n = 500 хв. 3. Ступiнь стиску = 12,5 4. Середнiй ефективний тиск Рme =0,986МПа. 5. Питома ефективна витрата палива Ве = 0,237 кг/квт.год. Технiчнi вимоги. 1. Використовувати дизельне паливо Л-0,2-40 ДСТУ 3868-99 2. Використовувати в системi мащення масло М8Г2 ГОСТ 21743-76 3. В якостi охолоджвальноi рiдини використовувати профiльтровану прісну воду з антикорозiйною присадкою ВНИИНП 117/Д. 4. Висота камери стиску 5,5 мм. 5. * Розмiри для довiдок. Изм. Лист № докум. Разраб. Ридош Пров. Коваленко Т.контр. Коваленко Н.контр. Бельський Утв. Нерубащенко Подп. Дата 133.431.24.15.00.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Дизель 10500 1:5 8ЧН 25/34 Лист Листов 1 431-ВД Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.24.15.00.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці 1 133.431.24.15.01.00.00 СК Блок-картер 1 2 133.431.24.15.02.00.00 СК Фундаментна рама 1 3 133.431.24.15.03.00.00 СК Колінчастий вал 1 4 133.431.24.15.04.00.00 СК Кришка циліндру 8 5 133.431.24.15.05.00.00 СК Поршень 8 6 133.431.24.15.06.00.00 СК Шатун 8 7 133.431.24.15.07.00.00 СК Розподільний вал 1 8 133.431.24.15.08.00.00 СК Форсунка 8 9 133.431.24.15.09.00.00 СК Пусковий клапан 8 133.431.24.15.10.00.00 СК Паливний насос 8 10 високого тиску 11 133.431.24.15.11.00.00 СК Випускний колектор 1 12 133.431.24.15.12.00.00 СК Впускний колектор 1 ВСП ПФК НУК 133.431.24.15 Змн. Арк. Розроб. № докум. Перевір. Ридош Коваленко Н. Контр. Бельський Затверд. Нерубащенко Підпис Дата Дизель 8ЧН25/34 Літ. Арк. Акрушів 1 1 431-ВД