Сторінка 1 / 39Перегляд дипломного проєкту
Інформація про дипломний проєкт та текст для пошуку
Проект 4 тактного дизельного двигуна з участю у розробці методичних вказівок до виконання дипломного проєкту
Автор: Дмитро ЧЕРНОУС. Спеціальність: 133-Галузеве машинобудування. Освітня програма: Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння.
Відокремлений структурний підрозділ
«ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ
Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова»
Відділення «Двигуни та автомобілі»
Циклова комісія «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів»
Допущений до захисту
Голова циклової комісії
_________ Алла НЕРУБАЩЕНКО
« ___» ___________ 2024 р.
Пояснювальна записка
до кваліфікаційної роботи (дипломного проєкту)
фаховий молодший бакалавр
(освітньо-кваліфікаційний ступінь)
на тему: Проект 4 тактного дизельного двигуна з участю у розробці
методичних вказівок до виконання дипломного проєкту
Виконав: здобувач освіти 4 курсу,
групи 431- ВД-20
Галузь знань: 13 Механічна інженерія
Спеціальність: 133 Галузеве
машинобудування
Освітньо-професійна програма: Виробництво,
сервісне обслуговування та експлуатація
двигунів внутрішнього згоряння
_______________________________
(підпис)
Керівник _________
(підпис)
Нормоконтролер
__________________
( підпис)
Рецензент__________
(підпис)
Дата захисту ______________
Дмитро ЧЕРНОУС
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
Федір БЕЛЬСЬКИЙ
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
Ігор КОВАЛЕНКО
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
Ігор КОВАЛЕНКО
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
Оцінка за захист ____________________
Первомайськ – 2024 року
Відокремлений структурний підрозділ
«ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ
Національного університету кораблебудування
імені адмірала Макарова»
Відділення: «Двигуни та автомобілі»
Циклова комісія: «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів»
Освітньо-кваліфікаційний ступінь: фаховий молодший бакалавр
Галузь знань: 13 Механічна інженерія
Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування
Освітньо-професійна програма: «Виробництво сервісне обслуговування та експлуатація двигунів
внутрішнього згоряння
ЗАТВЕРДЖУЮ
Голова циклової комісії «Обслуговування
автомобілів та виробництва двигунів»
_______________ Алла НЕРУБАЩЕНКО
“____” _________________ 2024 року
З А В Д А Н Н Я
НА КВАЛІФІКАЦІЙНУ РОБОТУ (ДИПЛОМНИЙ ПРОЄКТ) ЗДОБУВАЧЕВІ ОСВІТИ
Дмитру ЧЕРНОУСУ
(ім’я, ПРІЗВИШЕ)
1. Тема проєкту: Проєкт 4 тактного дизельного двигуна з участю у розробці методичних вказівок до
виконання дипломного проєкту.
керівник проєкту: Бельський Ф.В.
затверджені наказом вищого навчального закладу від “15” березня 2024 року № 35-у
2. Строк подання студентом проєкту: 14.06.2024 р.
3. Вихідні дані до проекту: Потужність Ре = 900 кВт,
Частота обертання колінчастого валу n = 750 хв-1, ступень стиску Е = 12
Зміст розрахунково – пояснювальної записки (перелік питань, які потрібно розробити)
1. КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
Розрахунок робочого процесу двигуна.
Розрахунок індикаторної діаграми.
Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна й прототипу.
Динамічний розрахунок двигуна.
Розрахунок теплового балансу двигуна
2. РЕАЛЬНА ЧАСТИНА
2.1 Призначення виконаної роботи.
2.2 Описання виконаної роботи.
ЛІТЕРАТУРА
ДОДАТКИ
1.Специфікація складального креслення.
2
3. Перелік графічного матеріалу (з точним зазначенням обов’язкових креслень)
Аркуш 1 Поперечний розріз двигуна 6ЧН 26/34 ф. А1
Виготовити макет, стенд, пристрій: Прийняти участь у розробці та створенні методичних вказівок до
виконання дипломного проєкту спеціальності 133 Галузеве машинобудування, освітньо-професійної
програми «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння»
4. Дата видачі завдання: 22.04.2024 р.
КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН
№
з/п
1
2
3
4
5
6
Назва етапів дипломного
проєкту
Строк виконання
етапів проєкту
Розділ 1
Розділ 2
Аркуш 1
Виконання реальної частини
Перевірка проєкту на плагіат
Оформлення проєкту
29.04.2024 р.
06.05.2024 р.
20.05.2024 р.
27.05.2024 р.
03.06.2024 р.
12.06.2024 р.
Здобувач освіти
_____________ Дмитро ЧЕРНОУС
Керівник проєкту
_____________ Федір БЕЛЬСЬКИЙ
( підпис )
( підпис )
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
Примітка
ЗМІСТ
1. Конструкторський розділ
3
1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна
3
1.2 Розрахунок індикаторної діаграми
14
1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і
прототипу
21
1.4 Динамічний розрахунок двигуна
22
1.5 Розрахунок теплового балансу двигуна
27
2. Реальна частина
36
2.1 Призначення виконаної роботи
36
2.2 Описання виконаної роботи
36
Література
37
ДОДАТКИ
Додаток А Складальне креслення двигуна 6 ЧН26/34
Додаток Б Специфікація складального креслення двигуна 6 ЧН26/34
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
Розроб.
Перевір.
Н. Контр.
Затверд.
№ докум.
Черноус Д.
Бельський Ф.В
Коваленко І.М.
Нерубащенко А
Підпис
Дата
Пояснювальна
записка
Літ.
Арк.
Аркушів
2
37
ВСП ПФК НУК Гр. 431 - ВД
1 КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ
1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна
1.1.1 Умова завдання:
Ефективна потужність
Pe = 900 кВт
Частота обертання колінчастого валу
n = 750 хв −1
Ступінь стиску
ε = 12
1.1.2 Вихідні дані теплового розрахунку:
Тиск наддуву
Pв = 0,25 МПа
[1]
Число циліндрів
і = 6
[1]
Коефіцієнт надлишку повітря
α = 1,8
[2]
Тиск навколишнього середовища
Pa = 0,1 МПа
[2]
Температура навколишнього середовища
Ta = 293 К
[2]
Підігрів свіжого заряду
ΔТ= 10 К
[2]
Тиск залишкових газів
Pr = 0,24 МПа
[2]
Температура залишкових газів
Tr = 800 К
[2]
Ступінь підвищення тиску
λ = 1,4
[2]
Коефіцієнт використання теплоти в точці "Z"
Z = 0,85
[2]
Коефіцієнт повноти індикаторної діаграми
= 0,96
[2]
Паливо:
Дизельне пальне Л-0,2-40 ДСТУ – 3868-99
Середній елементарний склад палива
С=0,86 Н=0,13 О=0,01
[2]
Найнижча теплота згоряння палива
QH =42500 кДж/кг
[2]
1.1.3 Параметри робочого тіла.
Теоретично необхідна кількість повітря для згоряння 1кг палива
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
3
L0 =
1 C H O
1 0,86 0,13 0,01
+ − =
+
−
= 0,495 кмоль кг
0,21 12 4 32 0,21 12
4
32
(1.1)
l0 = 28,95 L0 = 28,95 0,495 = 14,33кг
(1.2)
Кількість свіжого заряду
M 1 = L0 , кмоль
(1.3)
кг
M 1 = 1,8 0,495 = 0,891кмоль
кг
Кількість окремих компонентів продуктів згоряння.
C 0,86
=
= 0,072 кмоль
кг
12
12
(1.4)
H 0,13
=
= 0,065 кмоль
кг
2
2
(1.5)
Кількість CO2 :
M CO2 =
Кількість H 2 O :
M H 2O =
Кількість O2 :
M O = 0,21 ( − 1) L0 = 0,21 (1,8 − 1) 0,495 = 0,083 кмоль
2
(1.6)
кг
Кількість N 2 :
M N = 0,79 L0 = 0,79 1,8 0,495 = 0,704 кмоль
2
(1.7)
кг
Загальна кількість продуктів згоряння.
M 2 = M CO + M H O + M O + M N = 0,072 + 0,065 + 0,083 + 0,704 = 0,924 кмоль
2
2
2
2
кг
(1.8)
1.1.4 Параметри процесу газообміну.
Температура повітря після нагнітача.
nk −1
1, 3−1
PB n
0,25 1,3
TB = Ta
= 293
= 413,138 К
0,1
Pa
k
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.9)
Арк.
4
де
n k = 1,3 показник політропи стиску повітря в нагнітачі
TB = 413,138 К
Тиск в кінці впуску.
Pd = (0,9 0,95) PB , МПа
(1.10)
Приймаємо число з інтервалу 0,93
Pd = 0,93 0,25 = 0,2325 МПа
Коефіцієнт залишкових газів
r =
TB − T1 + T
Pr
Tr
Pd − Pr
(1.11)
де T1 = (30 − 70) К - ступінь охолодження повітря
приймаємо T1 = 50 К
r =
413,138 − 50 + 10
0,24
= 0,0439
800
12 0,2325 − 0,24
Температура в кінці впуску
Td =
Td =
TB − T1 + T + r Tr
,K
1+ r
(1.12)
413,138 − 50 + 10 + 0,0439 800
= 391,089 К
1 + 0,0439
Коефіцієнт наповнення
Фс =
Фс =
Pd TB − T1
,
− 1 PB Td (1 + r )
(1.13)
12
0,2325
413,138 − 50
= 0,902427
12 − 1 0,25 391,089 (1 + 0,0439)
Густина заряду на впуску.
B =
PB 10 6
, кг 3
м
RП (TB − T1 )
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.14)
Арк.
5
де RП = 287 Дж кг к - універсальна газова стала для повітря
0,25 10 6
B =
= 2,39876 кг 3
м
287 (413,138 − 50)
1.1.5 Параметри процесу стиску.
Показник політропи стиску.
Вибираємо значення n1 = 1,37
Тиск в кінці стиску.
Pc = Pd n1 −1 , МПа
(1.15)
Pc = 0,2325 121,37−1 = 6,99683МПа
Температура в кінці стиску.
Tc = Td n1 −1 , K
(1.16)
Tc = 391,089 121,37−1 = 980,781K
Середня мольна теплоємкість повітря.
mCv = 19,88 + 0,002638 TC , кДж
(1.17)
кмоль К
mCv = 19,88 + 0,002638 980,781 = 22,467 кДж
кмоль К
1.1.6 Параметри процесу згоряння.
Теоретичний коефіцієнт молекулярної зміни.
0 =
0 =
M2
,
M1
0,891
= 1,03672
0,924
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.18)
Арк.
6
Дійсний коефіцієнт молекулярної зміни.
=
=
0 + r
,
1+ r
(1.19)
1,03672 + 0,0439
= 1,03517
1 + 0,0439
Емпіричні формули середніх мольних теплоємкостей окремих газів при
сталому об’ємі.
Для O2 :
mCvO2 = 23,3 + 0,00155 TZ
(1.20)
Для N 2 :
mC v N 2 = 21,554 + 0,001457 TZ
(1.21)
Для CO2 :
mC v CO2 = 38,609 + 0,003349 TZ
(1.22)
Для H 2 O :
mCvH 2 O = 25,459 + 0,004438 TZ
(1.23)
Середня мольна теплоємкість продуктів згоряння при сталому об’ємі.
mCv =
1 M CO (mCv CO2 ) + M H O (mCvH 2 O ) + кДж
,
кмоль К
M 2 + M O (mCv O2 ) + M N (mCv N 2 )
2
2
2
(1.24)
2
Після підстановки одержимо рівняння.
mCv = a + в TZ , кДж
кмоль К
(1.25)
де а= 23,3092
в= 0,00182
Середня мольна теплоємкість продуктів згоряння при сталому тиску.
mC p = mCv + 8.134, кДж
кмоль К
(1.26)
Після підстановки одержимо рівняння.
mC p = a + в TZ , кДж
кмоль К
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.27)
Арк.
7
де а= 31,4432
в= 0,00182
Максимальний тиск згоряння
Pmax = Pc , МПа
(1.28)
Pmax = 1,4 6,99683 = 9,79556МПа
Максимальна температура процесу згоряння.
я QH
+ (mC v + 8,134 ) TC = (mC p ) TZ ,
M 1 (1 + r )
(1.29)
Після підстановки отримаємо квадратне рівняння.
A TZ2 + B TZ − C = 0
(1.30)
− B + B2 + 4 A C
TZ =
,K
2 A
(1.31)
де А=0,00189
В=32,5492
С= 72043,6
Звідки:
− 32,5492 + 32,5492 2 + 4 0,00189 72043,6
TZ =
= 1985,05K
2 0,00189
Ступінь попереднього розширення.
=
=
TZ
,
TC
(1.32)
1,03517 1985,05
= 1,497
1,4 980,781
1.1.7 Параметри процесу розширення.
Ступінь наступного розширення:
=
,
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.33)
Арк.
8
=
12
= 8,01855
1,497
Середній показник політропи розширення.
Вибираємо значення n2 = 1,24
Тиск в кінці розширення:
PB =
PB =
Pmax
n −1
2
, МПа
(1.34)
9,79556
= 0,74123МПа
8,018551, 24−1
Температура в кінці розширення.
TB =
TB =
TZ
n −1
2
,К
(1.35)
1985,05
= 1204,45K
8,018551, 24−1
1.1.8 Індикаторні показники робочого тіла.
Середній теоретичний індикаторний тиск.
Pmi =
Pmi =
PC
1
1
1
( − 1) +
1 − n2 −1 −
1 − n1 −1 , МПа
−1
n2 − 1
n1 − 1
(1.36)
6,996
1,4 1,497
1
1
1
1,4 (1,497 − 1) +
1 −
−
1
−
=
12 − 1
1,24 − 1 8,0181, 24−1 1,37 − 1 121,37−1
= 1,592МПа
Дійсний середній індикаторний тиск.
Pmi = Pmi , МПа
(1.37)
Pmi = 0,96 1,592 = 1,528МПа
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
9
Індикаторний ККД
i =
i =
Pmi l 0
,
QH B ФС 10 −3
(1.38)
1,528 14,33 1,8
= 0,428
42500 2,398 0,902 10 −3
Питома індикаторна витрата палива.
вi =
вi =
3600 кг
,
кВт г од
QH i
(1.39)
3600
= 0,19767 кг
кВт год
42500 0,428
1.1.9 Ефективні показники робочого циклу.
Середній тиск механічних втрат.
PM = 0,089 + 0,0118 VП .СР , МПа
(1.40)
Середня швидкість поршня.
VП .СР. =
S ПР. n м
,
c
30
(1.41)
де S ПР = 0,34м - хід поршня двигуна прототипу.
VП .СР . =
0,34 750
= 8,5 м
c
30
PM = 0,089 + 0,0118 8,5 = 0,189МПа
Середній ефективний тиск.
Pme = Pmi − Pm , МПа
(1.42)
Pme = 1,528 − 0,189 = 1,339МПа
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
10
Механічний ККД.
м =
м =
Pme
Pmi
(1.43)
1,339
= 0,876
1,528
Ефективний ККД.
e = i м
(1.44)
e = 0,428 0,876 = 0,375
Питома ефективна витрата палива.
вe =
вe =
3600 кг
,
кВт г од
QH e
(1.45)
3600
= 0,225 кг
кВт год
42500 0,375
Годинна витрата палива.
B = вe Pe , кг
(1.46)
год
B = 0,225 900 = 203,048 кг
год
1.1.10 Основні розміри циліндра і двигуна.
Літраж двигуна.
VSt = 30 Z
Pe
,л
Pme n
(1.47)
де Z= 4 – коефіцієнт тактності.
VSt = 30 4
900
= 107,532 л
1,339 750
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
11
Робочий об’єм циліндра
VS =
VS =
VSt
,л
i
(1.48)
107,532
= 17,922 л
6
Діаметр циліндра.
4 VS
, мм
m
d = 100
m=
S ПР
,
d ПР
(1.49)
(1.50)
де d ПР = 0,26м – діаметр циліндру двигуна прототипу
m=
d = 100
0,34
= 1,307
0,26
4 17,922
= 259,42 мм
3,14 1,307
Хід поршня.
S = m d , мм
(1.51)
S = 1,307 259,42 = 339,242 мм
1.1.11 Уточненні розміри циліндра і двигуна.
Діаметр циліндра.
d = 260мм
Хід поршня.
S = 340мм
Літраж двигуна.
VSt =
d 2 S i
4 10 6
,л
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.52)
Арк.
12
3,14 0,26 2 0,34 6
VSt =
= 108,255 л
4 10 6
Ефективна потужність двигуна.
Pep =
Pep =
Pme VSt n
, кВт
30 Z
(1.53)
1,339 108,255 750
= 906,048кВт
30 4
Отримана величина Pep відрізняється від заданої на:
Pe =
Pep − Pe
Pecp =
Pecp =
Pecp
100,%
Pep + Pe
2
, кВт
(1.54)
(1.55)
906,048 + 900
= 903,024кВт
2
Pe =
906,048 − 900
100% = 0,669%
903,024
Похибка в межах допустимої.
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
13
1.2 Розрахунок індикаторної діаграми
1.2.1 Розрахунок теоретичної індикаторної діаграми.
Вихідні дані:
Pmi = 1,528 МПа - середній індикаторний тиск.
Pd = 0,23 МПа - тиск в кінці впуску.
n1 = 1,370 МПа - показник політропи стиску.
c = 12 - ступінь стиску.
Pmax = 9,795 МПа - максимальний тиск в циліндрі.
n 2 = 1,240 - показник політропи розширення.
= 1,497 - ступінь попереднього розширення.
m p = 0,050 МПа/мм - масштаб по осі тиску.
Розрахунок лінії стиску виконуємо по формулі:
Pст =
Pd n1
, МПа
(V / Vc ) n1
(1.56)
Розрахунок лінії розширення виконуємо по формулі:
Pðîç =
Pmax n2
, МПа
(V / Vc ) n2
(1.57)
Результати розрахунків заносимо в таблицю 1.1
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
14
Таблиця 1.1 Результати розрахунку.
V / Vc
PCT ,
PCT ,
Pроз ,
Pроз ,
мм
138,4
102
79,65
64,31
53,56
30,73
20,72
15,26
11,89
9,626
8,017
6,822
5,905
5,182
4,6
МПа
16,154
12,2493
9,795
8,07072
6,83915
4,13665
2,89551
2,19562
1,75135
1,44663
1,22588
1,0593
0,992956
0,82595
0,74147
мм
1,000
1,250
1,497
1,75
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
МПа
6,92159
5,09846
3,98247
3,21547
2,6779
1,53656
1,03606
0,76316
0,59448
0,48131
0,40084
0,34111
0,29526
0,25912
0,23
PmiД =
195,9
161,4
136,8
82,73
57,91
43,941
35,03
28,93
24,52
21,19
18,59
16,52
14,83
F
6600
mp =
0.050 = 1,50 МПа
AB
220
(1.58)
де F = 5648 мм² - площа індикаторної діаграми
[АВ] = 220мм – відстань від ВМТ до НМТ на діаграмі.
Об’єм камери згоряння
Vc =
VS
, мм
−1
(1.59)
де VS = AB = 220 мм - приведений робочий об’єм
Vc =
220
= 20 мм
12 − 1
Похибка середнього індикаторного тиску.
Pmi =
Pmi − PmiД
Pmicp
100%
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.60)
Арк.
15
Pmicp =
(1.61)
1,528 + 1,50
= 1,514МПа
2
Pmicp =
Pmi =
Pmi + PmiД
, МПа
2
1,528 − 1,50
1,514
100% = 1,84%
Похибка не перевищує 5%
1.2.2 Побудова дійсної індикаторної діаграми
Характерні точки на діаграмі:
C , до ВМТ
точка подачі палива форсункою (подача іскри).
-
Визначається кутом випередження впорску
палива (випередження запалювання)
f , до ВМТ
точка початку згорання, визначається кутом
-
затримки згоряння: 1 , ПКВ
2 , після ВМТ -
кут після ВМТ, де тиск максимальний
b , після ВМТ
-
точка відкриття випускного клапану
r , до ВМТ
-
точка відкриття впускного клапану
r , після ВМТ
-
точка закриття випускного клапану
d , до ВМТ
-
точка закриття впускного клапану
c
-
точка тиску газів в ВМТ в кінці такту стиску
Zd
-
точка максимального тиску газів
L = 0,250
-
кривошипно-шатунне відношення.
AB =220 мм
-
відстань від ВМТ до НМТ на діаграмі.
1 =10˚ ПКВ
-
кут затримки згорання.
Вихідні дані:
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
16
Pr = 0,240 МПа
- тиск залишкових газів.
m p = 0,050 МПа/мм - масштаб тиску.
S = 340 мм
- хід поршня.
PC = 6,99 МПа
- тиск в кінці стиску.
Pmax =9,795 МПа
-
Таблиця 1.2
Позначка
Точки
φ˚, ПКВ
Визначення точок дійсної індикаторної діаграми.
Положення
точки
відносно
ВМТ, φ˚,
ПКВ
C , до
ВМТ
f , до
ВМТ
2 , після
ВМТ
b , після
ВМТ
r , до
ВМТ
r , після
ВМТ
d , до
ВМТ
максимальний тиск.
Постійна
X = (1 − cos ) +
L
4
(1 − cos 2 )
Відстань
від
ВМТ до
точки
X
AB , мм
2
18
0,061
6,697
8
0,012
1,337
10
0,019
2,086
125
1,657
182,320
30
0,165
18,175
30
0,165
18,175
150
1,897
208,700
Ордината точки r:
Pr 0.240
=
= 4.800 мм
m p 0.050
(1.62)
Тиск газів в ВМТ.
Pc = (1.15 − 1.25) Pc , МПа
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.63)
Арк.
17
Приймаємо число з інтервалу 1,2
Pc = 1.2 6,99 = 8,38МПа
Pc =
8,38
= 167,76 мм
0,050
Максимальний тиск згорання.
Для дизелів: Pzd = Pmax = 9,795 МПа
(1.64)
Поправка Брікса:
R L
, мм
2
(1.65)
S 340
=
= 170 мм
2
2
(1.66)
OO =
R=
OO =
170 0,25
= 21,25 мм
2
MS =
S
340
=
= 1,545
AB 220
Масштаб переміщення.
(1.67)
Поправка Брікса в масштабі переміщення
OO =
OO
, мм
MS
OO =
21.26
= 13,76 мм
1.545
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.68)
Арк.
18
1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна
й прототипу
Таблиця
1.3 Порівняльна таблиця показників двигунів
Назва
Позначення
Проектований двигун
Двигун-прототип
Pe
900
852
n
750
750
Pmax
9,7
11
Тиск наддуву, МПа
Pв
0,25
0,2
Діаметр, мм
d
260
260
Хід поршня, мм
S
340
340
Число циліндрів
i
6
6
Ступень стиску
12
12,5
Питома ефективна витрата
вe
0,225
0,226
Ефективна потужність,
кВт
Частота обертання
колінчастого валу, хв −1
Максимальний тиск
згоряння, МПа
палива, кг
кВт год
Розрахований мною двигун має більшу потужність, ніж двигун прототип, за рахунок збільшення
тиску наддуву. Також спроектований
двигун має менший максимальний тиск згоряння за рахунок зменшення
ступені стиску.
Діаметр та хід поршня такі ж самі як і у двигуна -
прототипу. Питома ефективна витрата палива має незначне зниження за
рахунок більш оптимальних даних прийнятих для початку розрахунку .
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
21
1.4 Динамічний розрахунок двигуна
На деталі КШМ діють:
Сили тиску газу
Fг = Pц
d 2
4
,H
(1.69)
Сили інерції мас, що рухаються зворотно-поступально.
Fu = −mS r 2 (cos + L cos 2 ), H
(1.70)
Сумарна сила (дійсна).
Fd = Fг Fu , H
(1.71)
Fn = Fd tg , H
(1.72)
Нормальна сила.
Радіальна сила.
Fr = Fd
cos( + )
,H
cos
(1.73)
FK = Fd
sin ( + )
,H
cos
(1.74)
Дотична сила.
Вихідні дані:
d = 0,26м
-
діаметр поршня
n = 750 хв −1
-
частота обертання КВ
hmax = 195,9 мм
-
ордината прийнята для Pmax
Pmax = 9795 кПа -
максимальний тиск циклу
L = 0,250
-
кривошипно-шатунне відношення
m p = 50,0 кПа/мм -
масштаб індикаторної діаграми
m S = 95,0 кг
маса деталей, що рухаються
-
зворотно-поступально
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
22
r = 0,170м
-
радіус кривошипа
20 =10,000˚
-
кут максимального тиску
= 78,50 c −1
-
кутова швидкість
m F = 2,6533 кН/мм
- масштаб сил
A = 0,053 м 2
площа поршня
-
Таблиця 1.4 Результати динамічного розрахунку
φ˚
Fг
Fи
Fd
FN
Fr
Fk
Fг
Fи
Fd
FN
Fr
Fk
пкв
кн
кн
кн
кн
кн
кн
мм
мм
мм
мм
мм
мм
0,0
9,28
-124
-115
0,0
-115
0,0
3,5
-46,9
-43,4
0,0
-43,4
0,0
10,0
9,28
-121
-112
-4,9
-109
-24,3
3,5
-45,7
-42,3
-1,8
-41,3
-9,1
20,0
12,74
-112
-99,8
-8,5
-90,9
-42,2
4,8
-42,4
-37,6
-3,3
-34,2
-15,9
30,0
12,74
-98,6
-82,9
-10,8
-68,9
-52,3
4,8
-37,2
-32,4
-4,1
-25,9
-19,8
40,0
12,74
-80,5
-67,8
-11,0
-44,8
-52,0
4,8
-30,3
-25,5
-4,2
-16,9
-19,8
50,0
12,74
-59,6
-46,9
-9,1
-23,1
-41,8
4,8
-22,4
-17,7
-3,4
-8,7
-15,7
60,0
12,74
-37,3
-24,6
-5,4
-7,6
-24,0
4,8
-14,1
-9,3
-2,1
-2,8
-9,1
70,0
12,74
-14,9
-2,2
-0,5
-0,3
-2,3
4,8
-5,6
-0,8
-0,2
-0,1
0,8
80,0
12,74
6,1
18,8
4,8
-1,4
19,4
4,8
2,3
7,1
1,8
-0,5
7,3
90,0
12,74
24,8
37,6
9,7
-9,7
37,6
4,8
9,4
14,1
3,6
-3,6
14,2
100,0 12,74
40,6
53,4
13,6
-22,6
50,2
4,8
15,3
20,1
5,1
-8,5
18,9
110,0 12,74
53,1
65,8
15,9
-37,4
56,4
4,8
20,0
24,8
5,9
-14,1
21,2
120,0 12,74
62,2
74,9
16,7
-51,8
56,6
4,8
23,4
28,2
6,3
-19,5
21,3
130,0 12,74
68,3
81,0
15,8
-64,2
51,9
4,8
25,7
30,5
5,9
-24,2
19,5
140,0 12,74
71,9
84,6
13,7
-73,7
43,8
4,8
27,1
31,9
5,2
-27,8
16,5
150,0 12,74
73,4
86,5
10,8
-80,3
33 ,8
4,8
27,8
32,5
4,1
-30,3
12,4
160,0 12,74
74,4
87,2
7,4
-84,5
22,8
4,8
28,0
32,8
2,8
-31,8
8,6
170,0 12,74
74,6
87,3
3,8
-86,8
11,4
4,8
28,1
32,9
1,4
-32,6
4,3
180,0 12,74
74,6
87,3
0,0
-87,4
0,0
4,8
28,1
32,9
0,0
-32,9
0,0
190,0 10,54
74,6
87,3
-3,8
-86,7
-11,4
4,8
28,1
32,9
-1,4
-32,7
-4,3
200,0 12,74
74,4
87,2
-7,4
-84,5
-22,8
4,8
28,1
32,9
-2,8
-31,7
-8,6
210,0 12,74
73,8
86,5
-10,9
-80,3
-33,8
4,8
27,8
32,6
-4,1
-30,2
-12,7
220,0 12,74
71,9
84,6
-13,8
-73,7
-43,8
4,8
27,1
31,9
-5,2
-27,8
-16,5
230,0
13,3
68,3
81,5
-15,9
-64,6
-52,2
5,0
25,7
30,8
-5,9
-24,3
-19,7
240,0 15,92
62,2
78,1
-17,3
-54,1
-58,9
6,0
23,4
29,4
-6,5
-20,4
-22,2
250,0
53,1
71,6
-17,3
-40,8
-61,4
7,0
20,0
27,0
-6,5
-15,4
-23,1
18,6
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
23
Продовження таблиці 1.4
φ˚
Fг
Fи
Fd
FN
Fr
Fk
Fг
Fи
Fd
FN
Fr
Fk
пкв
кн
кн
кн
кн
кн
кн
мм
мм
мм
мм
мм
мм
260,0
21,2
40,6
61,9
-15,7
-26,3
-58,3
8,0
15,2
23,3
-5,9
-9,8 -21,9
270,0
26,5
24,9
51,4
-13,3
-13,7
-51,4
10,0
9,4
19,4
-5,0
-5,0 -19,4
280,0
34,5
6,1
40,6
-10,3
-3,1
-41,8
13,0
2,3
15,3
-3,9
-1,2 -15,7
290,0
42,4
-14,9
27,5
-6,6
3,1
-28,1
16,0
-5,6
10,3
-2,5
1,2 -10,6
300,0
47,7
-37,3
10,4
-2,3
3,2
-10,2
18,0
-14,1
3,9
-0,8
1,2
-3,8
310,0
66,3
-59,6
6,7
-1,3
3,3
-5,9
25,0
-22,5
2,5
-0,5
1,2
-2,2
320,0
330,0
340,0
92,8
137,9
233,5
-80,5 12,3
-98,7 39,3
-112 120,9
-2,0
8,1
-4,9
31,6
-10,4 110,1
-9,4
-23,9
-51,1
35,0 -30,3
52,0 -37,1
88,0 -42,4
4,6
14,8
45,6
-0,7
-1,8
-3,9
3,0 -3,6
11,9 -9,0
41,4 -19,2
350,0
331,6
-121 210,9
-9,1 205,5
-45,5 125,0
79,2
-3,4
77,5 -17,1
360,0
443,1
-124 318,7
0,0 318,7
0,0 167,0
-46,9 120,1
0,0 120,1
0,0
370,0
520,0
-121 398,6
17,3 389,6
86,3 196,0
45,7 150,3
6,5 186,8
32,5
380,0
451,0
-112 338,5
29,0 308,1
143,0 170,0
-42,4 127,5
10,9 116,1
53,9
390,0
371,4
-98,6 272,8
34,3 219,0
166,2 140,0
-37,2 102,8
12,9
82,6
62,6
400,0
291,8
-80,5 212,2
34,4 139,7
162,2 110,0
-30,3
79,6
12,9
52,7
61,1
410,0
225,5
-59,6 165,9
32,4
81,8
147,9
85,0
-22,5
62,5
12,2
30,8
55,7
420,0
151,2
-37,3 113,9
25,2
35,0
111,3
57,0
-14,1
42,9
9,5
13,2
41,9
430,0
111,4
-14,9
96,5
23,3
11,1
98,6
42,0
-5,6
36,3
8,8
4,2
37,1
440,0
87,5
6,1
93,6
23,8
-7,1
96,3
33,0
2,3
35,3
8,9
-2,7
36,4
450,0
74,3
24,8
99,2
25,6
-25,6
99,2
28,0
9,4
37,4
9,6
-9,6
37,4
460,0
61,0
40,6 101,7
25,8
-43,9
95,6
23,0
15,3
38,3
9,7
-16,2
36,0
470,0
53,1
53,1 106,2
25,7
-60,4
90,9
20,0
20,0
40,0
9,7
-22,7
34,3
480,0
47,7
62,2 109,9
24,3
-76,1
83,0
18,0
23,4
41,4
9,2
-28,7
31,3
490,0
45,1
68,3 113,4
22,1
-89,8
72,6
17,0
25,7
42,7
8,3
-33,8
27,4
500,0
38,9
71,9 111,7
18,2
-97,3
57,8
15,0
27,1
42,1
6,8
-36,6
21,8
510,0
34,5
73,7 108,2
13,6
-100
42,3
13,0
27,8
40,8
5,1
-37,9
15,9
520,0
26,5
74,5 100,9
8,6
-97,8
26,4
10,0
28,1
38,1
3,3
36,9
9,9
530,0
21,2
74,6
95,8
4,2
-95,1
12,5
8,0
28,1
36,1
1,6
-35,8
4,7
540,0
15,9
74,6
90,6
0,0
-90,6
0,0
6,0
28,1
34,1
0,0
-34,1
0,0
550,0
15,9
74,6
90,5
-3,9
-89,8
-11,8
6,0
28,1
34,1
-1,5
-33,9
-4,5
560,0
13,3
74,5
97,7
-7,5
-85,0
-22,9
5,0
28,1
33,1
-2,8
-32,0
-8,6
570,0
12,7
73,7
86,4
-10,9
-80,3
-33,8
4,8
27,8
32,6
-4,1
-30,3 -12,7
580,0
12,7
71,9
84,6
-13,8
-73,7
-43,8
4,8
27,1
31,9
-5,2
-27,8 -16,5
590,0
12,7
68,3
81,0
-15,8
-64,2
-51,9
4,8
25,7
30,5
-5,9
-24,2 -19,6
-45,7
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
24
Продовження таблиці 1.4
φ˚
Fг
Fи
Fd
FN
Fr
Fk
Fг
Fи
Fd
FN
Fr
Fk
пкв
кн
кн
кн
кн
кн
кн
мм
мм
мм
мм
мм
мм
600,0
12,7
62,2
74,9
-16,6
-51,8
-56,6
4,8
23,4
28,2
-6,3
-19,5 -21,3
610,0
12,7
53,1
65,8
-15,9
-37,4
-56,4
4,8
20,0
24,8
-5,9
-14,1 -21,2
620,0
12,7
40,6
53,9
-13,5
-22,6
-50,2
4,8
15,3
20,1
-5,1
-8,5 -18,9
630,0
10,8
24,8
35,7
-9,2
-9,2
-35,7
4,08
9,4
13,4
-3,5
-3,5 -13,4
640,0
12,7
6,1
18,8
-4,8
-1,4
-19,4
4,8
2,3
7,1
-1,8
-0,5
-7,3
650,0
12,7
-14,9
-2,2
-0,5
-0,3
-2,3
4,8
-5,6
0,8
-0,2
-0,1
0,9
660,0
12,7
-37,3
-24,6
5,6
-7,6
24,0
4,8
-14,1
-9,3
2,0
-2,8
9,0
670,0
12,7
-59,6
-46,9
9,2
-23,1
41,8
4,8
-22,3
-17,7
3,4
-8,7
15,7
680,0
12,7
-80,5
-67,8
11,0
-44,8
52,1
4,8
-30,4
-25,6
4,2
-16,9
19,6
690,0
12,7
-98,6
-85,9
10,8
-68,9
55,3
4,8
-37,2
-32,4
4,1
-25,9
19,8
700,0
12,7
-112
-99,8
8,6
-90,9
42,2
4,8
-42,4
-37,6
3,2
-34,3
15,9
710,0
720,0
12,7
12,7
-121
-124
-108
-111
4,7
0,0
-106
-111
23,5
0,0
4,8
4,8
-45,7
-46,9
-40,9
-42,1
1,8
0,0
-40,1
-42,0
8,8
0,0
1.5 Розрахунок теплового балансу двигуна
Вихідні дані ( з розрахунку робочого процесу двигуна ) :
Ефективна потужність
Pe = 906,05 кВт
частота обертання колін валу
n = 750 хв −1
діаметр циліндра
d = 260мм
хід поршня
S = 340мм
число циліндрів
i= 6
коефіцієнт тактності
Z= 4
нижча теплота згорання дизельного
палива
QH = 42500 кДж/кг
годинна витрата пального
Br =
203,05 кг/год
індикаторний ККД
i =
0,4285
ефективний ККД
e =
0,3755
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
27
кількість свіжого заряду
M 1 = 0,891 кмоль/кг
загальна кількість продуктів
згоряння
M 2 = 0,924 кмоль/кг
температура залишкових газів
Tr = 800 К
температура на початку стиску
Td = 391,09 К
Коефіцієнт надлишку повітря
α= 1,8
Рівняння теплового балансу.
Загальна кількість теплоти, введеної в двигун з паливом
QП = Qe + QB + QГ + QM + Qн.в , Дж/сек
(1.75)
де Qe - теплота, еквівалентна ефективній роботі;
QB -теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною;
QГ - теплота, яка виноситься випускними газами;
QM - теплота, яка відводиться маслом;
Qн.в - невраховані теплові втрати.
Теплота, яка підводиться в циліндр двигуна з паливом:
QП = Br QH / 3,6 , Дж/сек
QП =
(1.76)
203,05 42500
= 2397118 Дж/сек
3,6
У відсотковому відношенні q П приймаємо за 100%
Теплота, еквівалентна ефективній роботі двигуна:
Qe = 1000 Pe , Дж/сек
(1.77)
Qe = 1000 906,05 = 906050 Дж/сек
У відсотковому відношенні
q=
Qe
100% ,
Qn
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.78)
Арк.
28
q=
906050
100% = 37,797%
2397118
Перевірка:
Qe = Qn e , Дж/сек
(1.79)
Qe = 2397118 0,3755 = 900117,8 Дж/сек
Вираховуємо похибку
=
=
(Qe − Qe )
Qe
100%
(1.80)
(906050 − 900117,8) 100% = 0,654729%
906050
Теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною:
QB = QW + QТ . П + Qв.н. , Дж/сек
(1.81)
де QW - теплота, яка відводиться робочим тілом в стінки циліндра;
QТ . П - теплота, еквівалентна роботі на тертя поршня по гільзі циліндра;
Qв.н. - теплота, еквівалентна роботі на привід водяного насосу.
Теплообмін між робочим тілом і стінками циліндра.
QW = (− Wнan + WCT + WГ .Р. + Wвип ) Qп , Дж/сек
(1.82)
де Wнan , WCT , WГ .Р. , Wвип - відповідно відносні втрати палива на дільницях
наповнення, стиску, горіння-розширення та випуску газів із циліндра.
З експериментальних даних:
Wнan =0
WГ .Р. =0,09-0,16
0,16
WCT =0
Wвип =0,01-0,05
0,05
QW = (− 0 + 0 + 0,16 + 0,05) 2397118 = 503394,8 Дж/сек.
Теплота, еквівалентна роботі на тертя поршня по гільзі циліндра.
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
29
Середній тиск механічних втрат в механізмах двигуна.
PМД = (a + в Cm ) 10 3 , кПа
(1.83)
де а=0,09, в=0,012 – коефіцієнти для визначення середнього тиску
механічних втрат
Середня швидкість поршня
Cm = S n / 30
(1.84)
Cm = 0,34 750 / 30 = 8,5 м/с
PМД = (0,09 + 0,012 8,5) 103 = 189,3 кПа
Середній тиск тертя поршня:
Pcp.t . = 0,6 Pмд , кПа
(1.85)
Pcp.t . = 0,6 189,3 = 113,58 кПа
Потужність тертя поршня:
Pn = PCP.T VS n i / (30 Z ) , кВт
(1.86)
де VS - робочий об’єм циліндру.
VS =
VS =
d 2 S
4
, м3
(1.87)
3,14 0,26 2 0,34
= 0,018 м 3
4
Pn = 113,18 0,018 750 6 / (30 4) = 76,84726 кВт
Теплота, еквівалентна роботі тертя поршня:
QТ . П . = 1000 PП , Дж/сек
(1.88)
QТ . П . = 1000 76,84726 = 76847,26 Дж/сек
Теплота, еквівалентна роботі на привід водяного насосу.
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
30
Визначаємо витрату води як суму теплоти:
QB = QW + QТ . П . , Дж/сек
(1.89)
QB = 503394,8 + 76847,26 = 580242,1 Дж/сек.
тоді витрата охолоджуючої рідини:
QB 10 −3 K
, м³/с
VB =
в С тв Т в
(1.90)
де К= 1,2-1,5 коефіцієнт запасу, приймаємо К=1,3
в = 1000 кг/м³ - середня щільність води.
Ств = 4,19 кДж/кг - середня теплоємкість води.
Т в = (6-10) К - температурний перепад води в холодильнику.
Приймаємо Т в = 10 К
580242,1 10 −3 1,3
VB =
= 0,018 м³/с
1000 4,19 10
Потужність, яка використовується на привід водяного насосу.
Pв.н. = Vв Рв / в.н. , кВт
(1.91)
де Рв = 98 кПа - гідравлічний опір системи охолодження.
в.н. = 0,8-0,9 - ККД водяного насосу.
Приймаємо в.н. = 0,85
Pв.н. = 0,018 98 / 0,85 = 2,07561 кВт
тоді
Qв.н. = 1000 Pв.н. , Дж/сек
(1.92)
Qв.н. = 1000 2,07561 = 2075,61 Дж/сек
Загальна теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною.
QB = QW + QТ . П . + Qв.н. , Дж/сек
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.93)
Арк.
31
QB = 503394,8 + 76847,26 + 2075,61 = 582317,7 Дж/сек.
що складає у відсотковому відношенні:
qв = Qв / QП 100%
(1.94)
qв = 582317,7 / 2397118 100% = 24,29241%
Теплота, що виноситься випускними газами:
QГ =
Br
t
t
M 2 (mC p )t2 t r − M 1 (mC p )td t d , Дж/сек
0
0
3,6
(1.95)
де mC p = 34,23 -ізобарна теплоємкість продуктів згорання,таблиця 7 [ 2 ]
mC p = 29,16847 -ізобарна теплоємкість свіжого заряду, таблиця 5 [ 2 ]
Вибираємо по таблиці-додатку для температур:
t r = Tr − 273, 0 Ñ
(1.96)
t r = 800-273 =527ºС - температура залишкових газів
t d = Td − 2730 , ºС
(1.97)
t d = 391,09 – 273 = 118,09 ºС - температура на початку стиску
203,05
t
t
0,973 (34,23)t 527 − 0,891 (29,16847 )t 118,09 =
3,6
= 767031,3 Дж / сек
QГ =
2
d
0
0
Що складає у відсотковому відношенні:
q Г = QГ / QП 100%
(1.98)
q Г = 767031,3 / 2397118 100% = 31,998%
Теплота, яка відводиться маслом і затрачується на привід
масляного насосу:
Теплота, яка відводиться маслом, від гарячих деталей двигуна.
QM 1 = (QW + QМД ) − Qв , Дж/сек
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.99)
Арк.
32
Теплота, еквівалентна роботі на подолання опору в механізмах двигуна.
QМД = МД QП , Дж/сек
де МД = (PМД / Pmi )i - доля втрат в механізмах двигуна.
(1.100)
(1.101)
Pmi = 1,5284 МПа - середній індикаторний тиск
МД = (189,3 /1,5284) 0,4285 = 0,053
тоді:
QМД = 0,053 2397118 = 127219,5 Дж/сек
QM 1 = (503394,8 + 127219,5) − 582317,7 = 48296,67 Дж/сек.
Теплота, еквівалентна роботі на привід насосу системи мащення.
Витрата циркуляційного масла.
VM =
K QM 1
, м³/сек
M C тм TM
(1.102)
де К= 1,2-1,5 - коефіцієнт запасу, приймаємо К= 1,5
M = 900 кг/м³- щільність масла
Cтм = 2,094 кДж/кг- середня теплоємкість масла.
TM = (6-15) К - температурний перепад масла в охолоджувачі
двигуна
Приймаємо TM = 12 К
VM =
1,5 48296,67
= 0,003203 м³/сек
900 2,094 12
Потужність, яка використовується на привід масляного насоса:
PM .H . =
VM P0
, Па
м 10 3
(1.103)
де P0 = (0,3-0,4) 10 6 Па- робочий тиск масла в системі
Приймаємо P0 =350000 Па
м = 0,8-0,9 - механічний ККД масляного насоса.
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
33
Приймаємо м = 0,8
PM . H . =
0.003203 350000
= 1.401477 кВт
0.8 103
тоді:
QM 2 = 1000 PMH , Дж/сек
(1.104)
QM 2 = 1000 1,401477 = 1401,477 Дж/сек
Загальна кількість теплоти складає:
QM = QM 1 + QM 2 , Дж/сек
(1.105)
QM = 48296,67 + 1401,477 = 49698,15 Дж/сек
у відсотковому відношенні
qM = QM / QП 100%
(1.106)
qM = 49698,15 / 2397118 100% = 2.073246%
Невраховані теплові втрати
Qн.в. = QП − (Qе + Qв + QГ + QM ) , Дж/сек
(1.107)
Qн.в. = 2397118 − (906050 + 582317,7 + 767031,3 + 49698,15) = 92020,93 Дж/сек
Що складає у відсотковому відношенні:
qн.в. = Qн.в. / QП 100%
(1.108)
qн.в. = 92020,93 / 2397118 100% = 3,838815%
Всі отримані дані заносимо в таблицю 1.5
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
34
Таблиця 1.5
Зведена таблиця теплового балансу
Складові теплового балансу
Дж/сек.
%
теплота, еквівалентна ефективній роботі
теплота,
яка
відводиться
охолоджувальною
рідиною
теплота, яка виноситься випускними
газами
теплота, яка відводиться маслом
невраховані теплові втрати
загальна кількість теплоти, введеної в
двигун з паливом
906050
582318
37,7975
24,2924
767031
31,9981
49698
92021
2397118
2,07325
3,83882
100
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
35
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
25
Арк.
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
26
2
РЕАЛЬНА ЧАСТИНА
2.1 Призначення виконаної роботи
Методичні вказівки призначені для надання допомоги здобувачам
освіти при виконанні
спеціальності
133
кваліфікаційної роботи (дипломного проєкту)
Галузеве
машинобудування,
освітньо-професійної
програми «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів
внутрішнього згоряння».
В
методичних вказівках дані основи виконання кваліфікаційної роботи
(дипломного проєкту), зміст та обсяг
роботи, основні положення
оформлення пояснювальної записки
графічної частини, правила
та
оформлення пояснювальної записки, зразки оформлення документів.
2.1 Описання виконаної роботи
В дипломному проекті в якості реальної частини я прийняв участь в
розробці методичних вказівок до кваліфікаційної роботи (дипломного
проєкту) спеціальності 133 Галузеве машинобудування, освітньо-професійної
програми «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів
внутрішнього згоряння». Згідно завдання керівника кваліфікаційної роботи
(дипломного проекту), я проробив документацію по основним форматам та
формам
заповнення,
позначення
навчальної
документації,
правилам
оформлення пояснювальної записки, оформленню додатків, оформив
приклад пояснювальної записки та виконав комп’ютерний набір.
Арк.
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
36
ЛІТЕРАТУРА
1. Дизели 6ЧН26/34. Инструкция по эксплуатации. – М.: Энергоэкспорт.105с.
2. Доценко С.М.,Діденко О.В. Методичні вказівки до виконання
практичної роботи розрахунок робочого процесу дизельного двигуна з
дисципліни «Теорія двигунів внутрішнього згоряння»
Первомайськ:
ППІ НУК, 2012. – 40 с.
3. Орлин А.С., Круглов М.Г.
Конструирование и расчет на прочность
поршневых и комбинированных двигателей. – М.: Машиностроение,
1984.- 382 с.
4. Натальчишина В.П., Брендуля М.Ф., Гиль О.О. Вимоги до оформлення
курсових та дипломних проектів і робіт. Методичні вказівки для
студентів інституту та коледжу. – Первомайськ: ППІ – 47с.
ВСП ПФК НУК 133.431.24.22 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
37