Проєкт 4-тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції пазового замка компресійного кільця

ВІДОКРЕМЛЕНИЙ СТРУКТУРНИЙ ПІДРОЗДІЛ "ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова" Відділення «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Допущений до захисту Голова циклової комісії _______ Василь МАНЗЮК « ___» ___________ 2025 р. Пояснювальна записка До кваліфікаційної роботи (дипломний проєкт) фаховий молодший бакалавр (освітньо-кваліфікаційний ступень) на тему: Проєкт 4-тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції пазового замка компресійного кільця Виконав: здобувач освіти ІVкурсу, групи 431-ВД-21 Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння ______________________ Богдан БАЗАРЕНКО (підпис) Керівник _________ (підпис) (прізвище та ініціали) Ігор КОВАЛЕНКО (прізвище та ініціали) Консультант з економічного розділу __________________ Ірина КАПАЦИНА (підпис) (прізвище та ініціали) Нормоконтролер __________________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис) Рецензент _________ (підпис) Дата захисту ______________ (прізвище та ініціали) Федір БЕЛЬСЬКИЙ ( прізвище та ініціали) Оцінка за захист ____________________ Первомайськ – 2025 року Відокремлений структурний підрозділ «ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова» Відділення: «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія: «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Освітньо-кваліфікаційний ступень: фаховий молодший бакалавр Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння» ЗАТВЕРДЖУЮ Голова циклової комісії «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» _________________ Василь МАНЗЮК “____” _________________ 2025 року З А В Д А Н Н Я НА КВАЛІФІКАЦІЙНУ РОБОТУ (ДИПЛОМНИЙ ПРОЄКТ) ЗДОБУВАЧЕВІ ОСВІТИ Богдану БАЗАРЕНКУ (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) 1.Тема проєкту Проєкт 4 тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції пазового замка компресійного кільця Керівник проекту Ігор КОВАЛЕНКО затверджені наказом вищого навчального закладу від “06” березня 2025 р. № 44-у 2. Строк подання здобувачем проєкту 13.06.2025 р. 3. Вихідні дані до проєкту: Потужність Ре = 343 кВт, Частота обертання колінчастого валу n = 500 хв -1, ступень стиску Е = 12,9 Розробити технологічний процес складання ШПГ Річне завдання 663 шт. Режим роботи однозмінний 4.Зміст розрахунково – пояснювальної записки (перелік питань, які потрібно розробити) 1. КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 1.3 Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна й прототипу 1.4 Розрахунок сил що діють у КШМ двигуна 1.5 Розробка конструкції деталі, вузла, системи 1.5.1 Призначення, описування та обґрунтування проєктованої системи вузла, деталі 1.5.2 Вибір матеріалу, визначення розмірів і розрахунок на міцність деталі, вузла 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню проєктованої системи, конструкції, вузла, деталі 2. ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Вибір обладнання, пристроїв, інструменту 2.2 Визначення технічної норми часу 2 3. ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості працівників і площі дільниці 4. ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання ЛІТЕРАТУРА ДОДАТКИ 1. Технологічний процес складання проєктованого вузла 2. Специфікації складальних креслень 5. Перелік графічного матеріалу (з точним зазначенням обов’язкових креслень) Аркуш 1 Поперечний розріз двигуна А1 СК Аркуш 2 ШПГ А1 СК Аркуш 3 Компресійне кільце А1 РК 6. Консультанти розділів проєкту Розділ Ім’я, ПРІЗВИЩЕ та посада консультанта Організаційноекономічний Ірина КАПАЦИНА – викладач відділення «Економіки та права» Підпис, дата завдання видав завдання прийняв 7. Дата видачі завдання 21.04.2025р. КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН Назва етапів дипломного проєкту № з/п 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Строк виконання етапів проєкту Розділ 1 28.04.2025 р. Розділ 2 05.05.2025 р. Розділ 3 09.05.2025 р. Розділ 4 15.05.2025 р. Аркуш 1 21.05.2025 р. Аркуш 2 28.05.2025 р. Аркуш 3 30.05.2024 р. Перевірка проєкту на плагіат 04.05.2025 р. Оформлення проєкту 11.06.2025 р. Здобувач освіти _____________ Богдан БАЗАРЕНКО Керівник проєкту _____________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис ) ( підпис ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Примітка ЗМІСТ 1 Конструкторський розділ 4 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 4 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 11 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і 14 прототипу 1.4 Динамічний розрахунок двигуна 15 1.5 Розробка конструкції компресійного кільця 21 1.5.1 Призначення, умови роботи компресійного кільця 21 1.5.2 Розрахунок компресійного кільця 23 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню компресійного кільця 25 2 Технологічний розділ 26 2.1 Вибір обладнання ,пристосування і інструменту 26 2.2 Визначення технічної норми часу 27 3 Організаційно-економічний розділ 28 3.1 Визначення потрібної кількості працівників 28 і площі дільниці 4 Організація охорони праці та протипожежний захист 32 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці 32 складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання 33 Література 36 ДОДАТКИ Додаток А Креслення “ Дизель 6ЧН 25/34“ Додаток Б Специфікація “ Дизель 6ЧН 25/34“ ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. Розроб. Перевір. Н. Контр. Затверд. № докум. Базаренко Б.С Коваленко І.М КоваленкоІ .М Манзюк В.М. Підпис Дата Пояснювальна записка Літ. Арк. Акрушів 2 36 431-ВД-21 Додаток В Креслення “ Шатунно-поршнева група” Додаток Г Специфікація “ Шатунно-поршнева група “ Додаток Д Креслення "Компресійне кільце" Додаток Е Технологічний процес складання ШПГ Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 3 1 КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗД1Л 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна Розрахунки виконаы за допомогою программ Microsoft Excel Умова завдання Ефективна потужнють Ре= Частота обертання колнчастого валу. Стутнь стиску S 343 кВт П= Вихщы даы теплового розрахунку. Число цилшдр1в Тиск наддуву Коефщ1ент надлишку повпря Тиск навколишнього середовища - i= Рв= а = Ра= Температура навколишнього середовища Пiflirpie св1жого заряду Тиск залишкових газ1В Та= Температура залишкових газ1в Стушнь пщвищення тиску КоефЩ|ент використання теплоти в точщ "Z" КоефЩ1ент повноти 1ндикаторно! д1аграми Паливо Дизельне пальне Л - 0.2 - 40 ДСТУ 3868-99 Середый елементарний склад палива Вуглець С=0,86; Водень Н=0,13; Кисень 0=0,01 Найнижча теплота згорання палива QH=42500 кДж/кг Тг= А = ДТ = Рг= Z = = 500 хе’1 12,9 6 0,124 МПа 1,77 0,101 МПа [1] [1] 293 К 9 К 0,12 МПа [1] [1] [1] 808 К 1,83 0,875 0,913 [1] [1] [1] [1] Параметри робочого Tina. Теоретично необхщна юльюсть повпря для згоряння 1кг. палива 'с н о' Д=—х Д2+ 4 0 0.21 '0,86 0,13 1 32, _ 0.21Х ч 12 + 4 0,0 Г 32, = 0.495 кл,07кг 4 =28.95*4, =28.95*0.495=14.33кг К1льк1сть св1жого заряду Мх =«хД),кмол7кг 0,87615 кмоль/кг Юльюсть окремих компоненте продухов згоряння Змн. Арк. Юльюсть СО2: м.со> Ктьюсть Н2О: М н2о С кмоль/ ' кг 0,072 кмоль/кг кмоль / ' кг 0,065 кмоль/кг Юльюсть О2: ^=0,21х(а-^хЦ,“-Х 0,08 кмоль/кг Юльюсть N2: NV=0,79 0,692 кмоль/кг № докум. ГПдпис Дата 12’ Н 2 ’ Загальна юльюсть продуклв згоряння М2=МСО2+МН2О+МО2+Мм2,КМОЛЬ/|(г 0,909 кмоль/кг Параметри процесу газообм1ну Температура повпря пюля нагнтача п„ -1 пк х ,к де nk= 1,61 показник полпгропи стиску повпря в HamiTaMi 317,88 К Тв= Тиск в KiHqi впуску МПа Pd =(0.9- 0.95) хРв число з iHTepeany 0,91 Pd= 0,11284 МПа Коефщ1ент залишкових газ1в Тв-ЬТ,+ДТ Рг П = ----- - -------- х-----Тг де А7] = (30-50°) ступнь охолодження повпря ДЛ = 35 к уг = 0,03246 Температура в К1нц| впуску „ _Тв—ЛТ1+ДТ + угхТг ,К 1d ~ 1 + /г Td= Коеф|ц1ент наповнення _ £ Pd Тв-\ТХ ф = X —— X ------------ — £-1 Рв Td(l + yr) 0,87724 Фс= Густина заряду на впуску ЛхЮ6 / Р, 11пх(Тв-Ы\У/м3 де Rri=287 Дж/кгхк - унверсальна газова послйна для повпря 1,52735 кг/м3 Параметри процесу стиску Вибираемо значения «1 = 1,366 Змн. Арк. № докум. ГПдпис Дата Тиск в KiHL(i стисну рс =Pd^£n', МПа Рс= 3,71132 МПа Температура в KiHui стисну Тс = Td *sn'-\K 785,55 К Тс= Середня мольна теплоемкють повп"ря mCv'=1988+0.002638 mC v' = 21,952 КДж/Кмоль*К Параметри процесу згоряння Теоретичний коефщ1ент молекулярно! змши М2 Р 0 = 1,03734 Дмсний коефщ1ент молекулярно! змни /3 = + 1 + Уг Р = 1,03617 Емпфичн1 формули середнх мольних теплоемкостей окремих газ1в при сталому o6'eMi для О2: mCv"o2=23,3+0,00155xTz для N2: mCv"N2=21,554+0,001 457xTz для СО2: mCv"co2=38,609+0,003349xTz для Н2О: mCv"H2O=25,459+0,004438xTz Середня мольна теплоемкють продуклв згоряння при сталому o6'eMi N^O2x(mCv^O2) +МсОХ(т^Н2с) + _ КДж/ +M32x(mCv’O2)+MN2x(mC7N2) J ’ /КмольхК Июля постановки одержимо р1вняння »Cv*=a+e де: а= в= хА. 23,3319 0,00183 ВСППФКНУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГПдпис Дата Середнй показник пол1тропи розширення Вибираемо значения п2 = 1,247 Тиск в KiHLii розширення 8Пг 0,42299 МПа Рв= Температура в К1нц| розширення Г, К -1 Тв= 1114,63 К 1ндикаторн показники робочого Tina Середый теоретичний Ыдикаторний тиск 1 Р'т = ,МПс 1,06685 МПа Доений середый ндикаторний тиск Рmi рт. = 0,97404 МПа 1ндикаторний ККД Pmi xloxg Qh х Р,хфсхЮ*3 7 / = 0,43386 Питома ндикаторна витрата палива в _ 3600 кг, ' Qh х 7, ’ Zквт-годBj= 0,19524 кг/кв год Ефективы показники робочого циклу Середнй тиск механчних втрат Рм =0.089 +0.0118 хУпсрМПа де середня швидкють поршня 30 Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 8 Диаметр цилндра 14х Г d = 100х /------ - = мм V лкт т S ПР ——— d ПР = де d ПР = т= d= 1,36 250,438 мм 0,25 м Д1аметр поршня прототипу Xifl поршня S = т х d =, мм S= 340,596 мм Уточнены розм1ри цилшдра i двигуна Д1аметр цилндра d= 250 мм Xifl поршня S= 340 мм Лп-раж двигуна = я-х^х5х/ = л 4х106 v S, = 100,088 Л Ефективна потужнють двигуна ер 30xZ Рер= 341,202 кВт Отримана величина Рер вщр1зняеться вщ задано'!’ на: Р-Р ЛР = ер ех100% Реср р _ еср р +Р РеСр= ер е 2 342,101 кВт = 0,52556 % Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 10 1.2 Розрахунок ^дикаторноТ д1аграми Розрахунки виконаы за допомогою программ Microsoft Excel Розрахунок теоретично! Ыдикаторно! д1аграми BnxiflHi дан! 0,974 МПа Середый Ыдикаторний тиск Pmi Pd= П! = £с = rР max = П2= 0,1128 МПа Тиск в KiHLji впуску 1,366 12,900 6,7917 МПа Показник noniTponn стиску Ступнь стиску Максимальний тиск в цилiHflpi 1,247 1,3923 Показник пол^ропи розширення Ступнь попереднього розширення Р = Таблиця 1.1 Результати розрахунку Рроз,МПа РСТ,МПа 1 1,250 1,392 1,5 1,75 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 12,6 3,711321878 2,736210745 2,361398781 2,132985789 1,727979744 1,439864578 0,827524743 0,558617676 0,411846705 0,32105099 0,260090625 0,216724345 0,184515712 0,159782283 0,140276917 0,124556685 0,116525898 6,791719037 6,189381156 5,106984993 4,323631018 2,607731204 1,821646985 1,379168829 1,098698216 0,906558371 0,767502528 0,662662843 0,581076121 0,515960375 0,462907284 0,435583037 р .д= •mi Рср,МПа 3,0804 2,8838 1,7802 1,263 0,9673 0,7776 0,6465 0,5508 0,4781 0,4213 0,3757 0,3384 0,3191 0,984 Похибка середнього ндикаторного тиску . = 1р - р«\ Ь»----------Их100о/о р ml mi ср р +РД Pmicp= 0,97902 МПа DPmi= 1,01779 % Похибка не перевищуе 5% Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГИдпис Дата 11 Побудова д1йсноТ ЫдикаторноТ д1аграми С', ДоВМТ точка подач! палива форсункою (подач! юкри) Визначаеться кутом випередження впорску палива (випередження запалювання) f, ДоВМТ точка початку згорання, визначаеться кутом затримки згорання: \<рх=,°пкв \(р2,ШсляВМТ кут п1сля ВМТ, де тиск максимальний Ь', ШсляВМТ точка вщкриття випускного клапану гДоВМТ точка вщкриття впускного клапану г", ШсляВМТ точка закриття випускного клапану dДоВМТ точка закриття впускного клапану с " точка тиску газ!в в ВМТ в юнц! такту стиску точка максимального тиску газ1в BnxiflHi данг А-l = [АВ]= Кривошипно-шатунне вщношення Вщстань вщ ВМТ до НМТ на fliarpaMi А <3 1 = 0,250 204,000 мм 10,000 0 ПКВ Рг= 0,120 МПа Кут затримки згорання Тиск залишкових газ1в s= 340,000 мм 3,711 МПа 6.792 МПа Хщ поршня Тиск в KiHfli стиску Максимальний тиск Рс= Ртах= * Таблиця 1.2 Визначення точок дмсноТ ЫдикаторноТ д!аграми Постмна Вщстань вщ Позначка Положения А точки точки X=(l -COS$p) +-Р х(1 -со^з) ВМТ до точки <р 0 , /7А'В v [АВ\ вщносно Хх------ ,мм ВМТ, (р0, пкв 2 С, ДоВМТ f, ДоВМТ 14 0,037 3,776 4 0,003 0,311 , ШсляВМТ 10 0,019 1,934 Ь', ШсляВМТ 130 1,716 175,046 гДоВМТ 70 0,768 78,372 г", ШсляВМТ 50 0,431 43,918 dДоВМТ 150 1,897 193,522 Тиск газ1в в ВМТ. Р;=(1.15-1.25)хРс 1,23 Число з нтервалу 4,565 МПа Р" = Максимальний тиск згорання для дизел1в: Pzd=Pmax Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 12 Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 13 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і прототипу Таблиця 1.3 Параметри двигунів Найменування параметру Позначення Прототип 345 500 Двигун, що проектується 343 500 12,5 835 0,222 12,9 818 0,232 250 340 133,5 135 250 340 133,5 124 6ЧН25/34 Ефективна потужність Частота обертання колінчатого валу Ступінь стиску Середній ефективний тиск Питома ефективна витрата пального Діаметр циліндра Хід поршня Літраж двигуна Тиск наддуву Ре, кВт п, хв.-1 ε Рме, кПа Ве, кг/кВтгод d, мм S, мм Vst,л Рв, кПа Потужність проектованого двигуна менша потужності прототипу за рахунок зменшення тиску наддуву, що в свою чергу привело до зменшення середнього ефективного тиску. Літраж двигуна та частота обертання колінчастого валу залишились без змін. Збільшилась в порівняні з прототипом питома ефективна витрата пального за рахунок менш оптимального вибору вихідних даних розрахунку робочого процесу. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 14 1.4 Дина|упчний розрахунок двигуна Розрахунки виконаы за допомогою программ Microsoft Excel На детал! КШМ д1ють Сили тиску газу Сили 1нерцн мае, що рухаються зворотно-поступально 7л = -ms хгха)2 x(cosy?+2z cos2^),H сумарна сила (дмена) Fd=F,+Ftl,H Нормальна сила F„ =Fdy.tgP,H Рад1альна сила F= r со^ + /?) d cos/? Дотична сила к cos^ d BnxiflHi дан А = А , = да , = г= 0,170 м 52,33 с1 Pd= 112,8 кПа ра= 101 кПа О Змн. Арк. 0,049м2 0,250 76,5 кг Площа поршня Кривошипно-шатунне вщнощення Маса деталей, що рухаються зворотно-поступально Pafliyc кривошипа Кутова швидкють Тиск в KiHLti впуску Атмосферний тиск П1 = 1,366 Показник полироли стиску п2= 1,247 Показник пол1тропи розширення р • max = 6791,719 кПа Теоретичний тиск згорання Pzd= = Рг= 6791,719 кПа 4841,807 кПа 125 кПа Д|йсний тиск згорання Д|йсний тиск в KiHLji стиску Тиск залишкових газ1в Рь= d= 423 кПа 0,25 м № докум. ГПдпис Дата Тиск в юнц| розширення Д1аметр цилшдра Таблиця 1.4 Результати динамічного розрахунку ϕ0 пкв 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 Fі кн Fг кн Vf м3 Fd кн FN кн Fr кн Fk кн 0,0014 0,00156 0,00203 0,00278 0,00378 0,00499 0,00635 0,00781 0,00931 0,01078 0,0122 0,01352 0,01469 0,01572 0,01656 0,01723 0,0177 0,01799 0,01808 0,01799 0,0177 0,01723 0,01656 0,01572 0,01469 0,01352 0,0122 0,01078 0,00931 0,00781 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,58 0,62 0,74 0,96 1,29 1,75 2,39 3,28 4,52 6,26 8,77 12,47 -44,52 -43,44 -40,29 -35,30 -28,83 -21,35 -13,36 -5,36 2,18 8,90 14,55 19,00 22,26 24,44 25,74 26,39 26,65 26,71 26,71 26,71 26,65 26,39 25,74 24,44 22,26 19,00 14,55 8,90 2,18 -5,36 -43,94 -42,86 -39,71 -34,72 -28,25 -20,77 -12,78 -4,78 2,76 9,49 15,13 19,58 22,84 25,02 26,32 26,97 27,23 27,29 27,29 27,33 27,39 27,35 27,03 26,19 24,66 22,29 19,07 15,16 10,95 7,11 0,00 -1,86 -3,41 -4,37 -4,60 -4,05 -2,83 -1,16 0,70 2,45 3,84 4,73 5,07 4,88 4,29 3,40 2,34 1,19 0,00 -1,19 -2,35 -3,45 -4,40 -5,11 -5,47 -5,39 -4,84 -3,92 -2,78 -1,72 -43,94 -41,89 -36,15 -27,88 -18,68 -10,24 -3,93 -0,55 -0,21 -2,45 -6,41 -11,15 -15,81 -19,82 -22,92 -25,06 -26,39 -27,08 -27,29 -27,12 -26,54 -25,41 -23,53 -20,75 -17,06 -12,68 -8,08 -3,92 -0,84 0,82 0,00 -9,28 -16,78 -21,15 -21,68 -18,51 -12,48 -4,89 2,84 9,49 14,24 16,78 17,25 16,03 13,64 10,54 7,12 3,57 0,00 -3,58 -7,16 -10,69 -14,00 -16,78 -18,62 -19,10 -17,94 -15,16 -11,26 -7,27 0,00635 18,15 -13,36 4,79 -1,06 1,48 -4,68 0,00499 0,00378 0,00278 27,16 41,95 66,51 -21,35 -28,83 -35,30 5,81 13,11 31,21 -1,13 -2,14 -3,93 2,87 8,67 25,07 -5,18 -10,07 -19,01 0,00203 105,09 -40,29 64,80 -5,56 58,99 -27,39 0,00156 0,0014 152,39 232,60 -43,44 -44,52 108,95 188,07 -4,73 0,00 106,47 188,07 -23,58 0,00 0,00156 0,00203 0,00278 0,00378 0,00499 0,00635 328,26 205,45 136,93 91,64 63,40 45,65 -43,44 -40,29 -35,30 -28,83 -21,35 -13,36 284,82 165,16 101,63 62,81 42,05 32,30 12,38 14,17 12,80 10,23 8,21 7,16 278,34 150,35 81,62 41,54 20,75 9,95 61,65 69,81 61,91 48,21 37,49 31,55 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 17 Продовження таблиці 1.4 ϕ0 пкв 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 650 660 670 680 690 700 710 720 Vf Fг Fі Fd FN Fr Fk м3 кн кн кн кн кн кн 0,00781 34,17 -5,36 28,81 6,96 3,31 29,46 0,00931 0,01078 26,50 21,21 2,18 8,90 28,68 30,11 7,28 7,78 -2,19 -7,78 29,51 30,11 0,0122 0,01352 0,01469 0,01572 17,48 14,79 12,84 11,41 14,55 19,00 22,26 24,44 32,03 33,79 35,10 35,85 8,14 8,17 7,78 6,99 -13,57 -19,23 -24,29 -28,40 30,13 28,96 26,50 22,96 0,01656 10,37 25,74 36,11 5,88 -31,44 18,71 0,01723 9,64 26,39 36,03 4,54 -33,47 14,08 0,0177 0,01799 9,15 8,87 26,65 26,71 35,80 35,58 3,07 1,55 -34,69 -35,31 9,36 4,66 0,01808 0,01799 8,19 1,18 26,71 26,71 34,90 27,89 0,00 -1,21 -34,90 -27,67 0,00 -3,65 0,0177 0,01723 1,18 1,18 26,65 26,39 27,83 27,57 -2,39 -3,47 -26,96 -25,61 -7,27 -10,78 0,01656 1,18 25,74 26,92 -4,38 -23,44 -13,94 0,01572 0,01469 1,18 1,18 24,44 22,26 25,62 23,44 -5,00 -5,20 -20,30 -16,22 -16,41 -17,70 0,01352 0,0122 0,01078 0,00931 0,00781 1,18 1,18 1,18 1,18 1,18 19,00 14,55 8,90 2,18 -5,36 20,18 15,73 10,08 3,36 -4,18 -4,88 -4,00 -2,60 -0,85 1,01 -11,49 -6,67 -2,60 -0,26 -0,48 -17,30 -14,80 -10,08 -3,46 4,28 0,00635 0,00499 1,18 1,18 -13,36 -21,35 -12,18 -20,17 2,70 3,94 -3,75 -9,95 11,90 17,98 0,00378 0,00278 1,18 1,18 -28,83 -35,30 -27,65 -34,12 4,50 4,30 -18,29 -27,40 21,22 20,78 0,00203 0,00156 1,18 1,18 -40,29 -43,44 -39,11 -42,27 3,36 1,84 -35,61 -41,31 16,53 9,15 0,0014 1,18 -44,52 -43,34 0,00 -43,34 0,00 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 18 Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 1.5 Розробка конструкції компресійного кільця 1.5.1 Призначення, умови роботи компресійного кільця Компресійні (ущільнювальні) кільця служать для рухомого ущільнення зазору між поршнем і циліндром, відводу теплоти від головки поршня до циліндрової втулки і далі в охолоджуючу воду і розподілу масла по дзеркалу циліндра. Дія компресійних кілець, що ущільнює, забезпечується за рахунок їхнього притиснення до дзеркала циліндра і стінкам поршневих канавок і лабіринтової дії кілець і канавок. Умови роботи поршневих кілець (особливо верхнього компресійного) дуже важкі й обумовлені наступними факторами: 1.Зворотно-поступальний рух кілець при високій швидкості ковзання і великому механічному навантаженню затрудняє створення гарних умов змащення, викликає підвищений знос кілець і втулки, збільшує роботу тертя кілець (до 50% усіх механічних втрат у дизелі). 2. Високі термічні навантаження кілець внаслідок дотику з гарячими газами, відводу теплоти від головки поршня і тертя об стінки циліндра знижують механічну міцність і пружність кілець, приводять до вигорання і коксування масла і створюють умови напівсухого тертя (особливо в районі ВМТ). 3. Радіальна вібрація кілець («колапс»), що виникає при деяких умовах (втрата кільцями пружності, зменшення тиску газу в закільцевих просторах, деформація поршня, втулки й ін.), супроводжується порушенням ущільнення, проривом газів, перегрівом поршня і кілець, погіршенням змащення, втратою кільцями пружності , їх коробленням, пригоранням і поломкою. При радіальній вібрації кільце відстає від стінки циліндра й втоплюється в канавці тиском газів, що діють на зовнішню поверхню кільця . При досить великому зазорі в замку кільця і повному розвантаженню закільцевого простору (повний Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 21 «колапс») кільце внутрішньою поверхнею вдаряється об дно поршневої канавки, а потім різко розтискається і з ударом входить у контакт зі стінкою циліндра. У результаті напружень втоми кільце ламається. 5. Обертальний рух кілець (переміщення в канавках щодо осі поршня) у двотактних дизелях може приводити до западання кінців (замків) кілець у вікна циліндрової втулки і їхній поломці. Обертальний рух кілець викликається зворотно-кутовими (паразитними) переміщеннями поршня при кожнім оберті колінчатого вала. При абсолютно твердому колінчатому валі і деталей механізму руху під дією нормальної сили вісь поршня при перекладці в циліндрі переходить із одної точки в другу. В дійсності, внаслідок прогину вала, деталей механізму руху, неточностей їхнього виготовлення і монтажу при зміні знака нормальної сили поршень «перекочується» у циліндрі. Якщо при цьому сила тертя кілець на зовнішньому колі більше, ніж на торцях, то вони повільно провертаються в канавках. 6. Радіальні переміщення кілець у канавках при русі поршня сприяють збільшенню зносу кілець і канавок. Такі переміщення обумовлені нерівномірним зносом і деформаціями циліндрової втулки. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 22 1.5.2 Розрахунок компресмного ктьця Розрахунки виконан! за допомогою программ Microsoft Excel Умови роботи поршневих ктець Ктьця працюють в умовах високих температур, а також значних змнних навантажень, а також пщдаються зношенню. Вимоги до матер1алу поршневих ктець висока зносотривюсть в умовах граничного тертя. висок! антифрикц1йн! якосл пари - поршневе ктьце - гшьза. швидка прироботка до поверхн пльзи. Виб|р матер1алу поршневого ктьця Вибираемо чавун ВЧ-25 ГОСТ 1412-85 Вихщн! даны d= Д|аметр цилЫдра Рад1альна товщина ктьця 0,034 t=(0,03-0,045) х, м Висота ктьця 0,71 hk=(0,6-1) х t, м Зазор в замку а) в втьному стан 0,096 5o=(O,O8-O,13) xi, м б) в робочому стаж 0,006 51=(0,005-0,0075) xl, м 0,25 м 0,0085 м 0,006 м 0,024 м 0,0014 м Деформац!я ктьця а) в робочому стан f' = сг0 - Ст] мм f= 22,625 мм б) при над1ванн! ктьця на поршень f" = 2xTrxt-f' мм Г= 30,755 мм Наруження згинання в робочому стан 1 f cr'=0,425z£x-—-х(f-1) t мпа Е=1 хЮ5 МПа - для чавунв Е=2 хЮ5 МПа - для стал1 Е= 100000 МПа О- ' = 140,14 МПа [ст'] = 400 МПа Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Дрк. № докум. ГПдпис Дата 23 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню компресійного кільця В дипломному проекті пропонується замінити косий замок компресійного кільця на пазовий. Рисунок 4 Схема замка кільця В даній конструкції замка кільця зменшується пропуск газів. Дана конструкція кільця має недоліки: складніша технологія виготовлення кільця. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 25 2 ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Вибір обладнання, пристосування та інструменту Раціональна організація робочих місць виявляє великий вплив на підвищення продуктивності праці, не вимагаючи від підприємства значних матеріальних витрат. Планування робочого місця повинне передбачити правильне розміщення предметів і засобів праці з урахуванням раціонального використання виробничої площі, зручності експлуатації і безпеки роботи. Для розробки технологічного процесу складання шатунно - поршневої обране слідуюче обладнання та інструмент. В першу чергу на дільниці повинні бути верстати для виконання слюсарно-складальних робіт. стиснуте повітря із Для продувки заводської системи . деталей використаємо Поршневі кільця будемо установлювати спеціальним пристосуванням. Для з’єднання поршневого пальця з поршнем пропонується використовувати рідкий азот для охолодження поршневого пальця. Використання рідкого азоту потребує визначених навичок роботи з ним. Для зберігання азоту на дільниці визначене місце з обмеженим доступом робітників. На дільниці встановлені ваги і стелажі для зберігання комплектуючих та пристосувань. Для зберігання інструментів, креслень, техпроцесів на дільниці установлюють інструментальні ящики. Також потрібно дільницю укомплектувати комплектом вимірювальних пристроїв, так як контрольні операції будуть виконувати робітники дільниці. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 26 2.2 Визначення технічної норми часу Розрахунок штучного часу в умовах серійного виробництва вираховується згідно формули а +а Тшт = ∑Т оп ×(1 + обс оп ), хв 100 де Топ- оперативний час на операцію , хв.; аобс- відсоток часу від оперативного на обслуговування робочого місця в % (4%); аоп- відсоток часу від оперативного на особисті потреби (3%); Визначимо штучний час на кожну окрему операцію складання шатуно-поршневої групи. 05 Підготовча. Т005 = 33 × (1+ 010 Складальна . Складання поршня. Т010 = 70 × (1+ 015 Складальна. 4+3 ) = 35 хвилин. 100 4+3 ) = 75 хвилин. 100 Складання поршня з шатуном. Т015 = 61 (1+ 4+3 ) = 65 хвилин. 100 Визнааємо загальний штучний час на складання. ТШТ = Т005 + Т010 + Т015 = 35+75+65=175 хвилин. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 27 3 ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості обладнання, працюючих і площі дільниці. Ефективний фонд робочого часу визначається за формулою: Феф = (365 – В – С) × Д × З × ( 1 − α ), год. 100 де В – вихідні дні; С – святкові дні; Д – тривалість зміни в годинах; З – кількість змін на добу; α – відсоток втрат часу на регламентовані перерви. Феф = (365 – 104 – 0) × 8 × 1 × ( 1 − Для дільниці складання необхідна 3 ) = 2025,36 год. 100 кількість робочих місць визначається за формулою: C рі = N × t шт.і , 60 × Ф еф де N – річна програма випуску, шт. ; tшт і – штучний час на операцію, хв..; Феф – фонд часу роботи робочого місця протягом року, год. Необхідна кількість робочих місць (розрахункова С р.і. і прийнята Спр.) визначається по кожній операції. С р 005 = 663 × 35 = 0,191 роб.м. 60 × 2025,36 С р 010 = 663 × 75 = 0,409 роб.м. 60 × 2025,36 С р 015 = 663 × 65 = 0,355 роб.м. 60 × 2025,36 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 28 За результатами розрахунків, приймаємо 1 робоче місце. Коефіцієнт завантаження робочих місць на дільниці складання визначається за формулою: Кз = ∑С , ∑С рі прі де ∑Срі – сума розрахункової кількості робочих місць ∑Срі – сума прийнятої кількості робочих місць Кз = 0,191 + 0,409 + 0,355 = 0,955 1 Визначення необхідної кількості працюючих на дільниці Чисельність основних виробничих робітників визначається по кожній операції за формулою: Ч оі = N × t шт.і , чол. 60 × Феф × К вн де Квн – коефіцієнт виконання норм виробітку (Квн = 1). Ч 005 = Ч 010 = 663 × 35 = 0,191 чол. 60 × 2025,36 × 1 663 × 75 = 0,409 чол. 60 × 2025,63 × 1 Ч 015 = 663 × 65 = 0,355 чол. 60 × 2025,36 ×1 За результатами розрахунків приймаємо одного основного робітника – слюсаря механоскладальних робіт 4 розряду. Оскільки за розрахунками на дільниці один основний робітник, розрахунок чисельності допоміжних робітників і керівників проводити недоцільно. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 29 Проведені розрахунки зводимо в таблицю 3.1. Таблиця 3.1 Зведена відомість працюючих на дільниці Категорія Кількість По змінам працюючих 1 2 В % від В % від чисельності загальної основних кількості робітників працюючих Основні робітники, 1 1 - 100 100 - - - - - - - - - - 1 1 - - 100 чол. Допоміжні робітники, чол. Керівники, чол. Всього Розрахунок площі дільниці. Виробнича площа для виконання складальних робіт визначається за формулою: Авир. = Чз × Кп, м2 де Чз – загальна чисельність робітників, працюючих на дільниці, чол. ; Кп – питома площа на одного робітника, м2 (для вузлового складання Кп = 6…25 м2; для загального складання Кп = 10…30 м2). Авир. = 1 × 24 = 24 м2 Загальна площа дільниці визначається за формулою: Аз = Авир + Амм + Асп, м2 де Амм – площа місця майстра, м2 (можна прийняти 6 м2, якщо за розрахунками керівники відсутні, приймаємо 0 м2); Асп – площа складу продукції, м2 (можна прийняти 6 м2). Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 30 Аз = 24 + 6 = 30 м2 Об’єм будови дільниці визначаємо за формулою: V = Азаг × h, м3 де h – висота будови, м (можна прийняти 8,0 м). V = 30 × 8,0 = 240 м3 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 31 4 ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання Заходи з техніки безпеки на дільниці складання ШПГ можна розділити на організаційні та технічні. До організаційних заходів відносяться інструктаж з техніки безпеки безпосередньо на робочому місці, обладнання дільниці плакатами та інструкціями. Безпосередню відповідальність за дотриманням техніки безпеки на дільниці загального складання несе бригадир і майстер складального цеху. Майстер проводе 1 раз на квартал інструктаж з техніки безпеки. До технічних заходів з техніки безпеки відносяться : - періодична перевірка обладнання дільниці складання. В даному випадку на дільниці знаходиться консольний кран, який перевіряється 1 раз в квартал. Також раз в квартал перевіряються стропи, якими користуються на дільниці.; - для роботи з рідким азотом на дільниці обладнана спеціальна ванна, а з рідким азотом зберігаються в спеціально відведеному місці; - інструмент і пристосування якими користуються на дільниці повинні бути справні, не зношені і відповідають вимогам техніки безпеки; - на дільниці складання повинна знаходитись аптечка укомплектована згідно вимог; - дільниці повинна бути обладнана стелажами для зберігання деталей, настилами для верстатів. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 32 Заходи з протипожежного захисту на дільниці складання ШПГ також можливо розділити на організаційні та технічні. Організаційні заходи : навчання робітників дільниці правилам пожежної безпеки, проведення лекцій, бесід, друкування необхідних інструкцій, обладнання дільниці плакатами. З технічних заходів на дільниці потрібні : - обладнати дільницю протипожежним щитом, який укомплектувати згідно вимог; - укомплектувати дільницю ящиком з піском для тушіння ізоляції дротів, які знаходяться під напругою ; - пролите масло потрібно негайно прибрати. Для цього на дільниці повинен бути ящик для використаного ганчір’я; - для місцевого освітлення потрібно використовувати тільки електричну лампочку під напругою 6-36 V, яка захищена металевою сіткою; - обладнати планом евакуації робітників у випадку пожежі. 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання Кількість світильників визначається за формулою: N= E × A × K3 × Z , шт Фл × U × n де Е = 200лк - необхідна освітленість горизонтальної площини, відповідно до галузевих норм проектування штучного освітлення основних цехів промислових підприємств ВСН 196-83; А = 30 м2 - площа підлоги дільниці складання; Кз = 1,3 - коефіцієнт запасу при малому виділенні пилу; Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 33 Фл = 1995 лм - світловий потік однієї лампи, приймаємо за таблицею 4 [8] для ламп ЛДЦ 40 – 4; n = 2 - кількість ламп в одному світильнику; Z = 1,1 коефіцієнт нерівномірності освітлення; U – коефіцієнт використання освітлювальної установки вибираємо за таблицею 5 [8] залежно від індексу приміщення та коефіцієнтів відбивання світла. Визначаємо індекс приміщення за формулою: i= L×B , h × ( L + B) де L = 6м – довжина дільниці складання; В = 5м – ширина дільниці складання; h – висота підвішування світильника над робочим місцем, м; h =H – hр – hс H = 8м – висота приміщення; hр = 0,8м – висота робочої поверхні; hс = 4м – відстань від стелі до світильника. h =8 – 0,8 – 4 = 3,2м i= 6×5 = 0,85 3,2 × (6 + 5) Коефіцієнти відбивання стелі – 70%, стін – 30%, підлоги – 10% приймаємо згідно [8] Виходячи із значень коефіцієнтів та індексу приміщення U = 0,29 згідно таблиці 5 [8]. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 34 N= Згідно розрахунку 200 × 1,3 × 30 × 1,1 = 7,4шт. 1995 × 0,29 × 2 приймаємо на дільниці складання вісім світильників з лампами ЛДЦ 40 – 4. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 35 ЛІТЕРАТУРА 1. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчеты автомобильных и тракторных двигателей. – М: Высшая школа, 1978.- 400 с. 2. Доценко С.М., Діденко О.В. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок робочого процесу дизельного двигуна» з дисципліни « Теорія двигунів внутрішнього згоряння»Первомайськ ППІ 2012-40 с. 3. Методичні вказівки до практично ї роботи «Розрахунок та побудова індикаторої діаграми». Склав викладач Доценко С.М.: - Первомайськ ППТК, 2000.-24 с. 4. Коваленко І.М Конструкція та динаміка ДВЗ. методичні вказівки до виконання динамічного розрахунку кривошипно-шатунного механізму.- Первомайськ, 2013-43с. 5. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок теплового балансу дизельного двигуна». Склав викладач Доценко С.М. – Первомайськ ППТК, 1999.-28 с. 6. Коваленко І.М. Конструкція та динаміка ДВЗ. Методичні вказівки до виконання розрахунків основних деталей двигунів внутрішнього згоряння.- Первомайськ, 2010- 57 с. 7. Бельський Ф.В. Методичні вказівки до виконання технологічного розділу дипломного проекту з спеціальності 5.0505306 «Виробництво двигунів»- Первомайськ. 2012 – 15 с. 8. Русак О.Н. Справочная книга по охране труда в машиностроении- Л. Машиностроение, 1989.- 268 с. 9. Натальчишина В.П., Брендуля М.Ф., Гиль О.О. Вимоги до оформлення курсових та дипломних проектів і робіт. методичні вказівки для студентів інститут та коледжу. – Первомайськ: ППІ 2007.-47 с. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 36 8 133.431.25.02.00.00.00 СК 9 4 11 12 10 5 6 7 2390* 3 1 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата Справ. № Перв. примен. 2 1300* Технічна характеристика. 1.Ефективна потужність Pe=343кВт 2.Частота обертання колінчастого валу n=500хв 3.Ступінь стиску ε =12,9 4.Середній ефективний тиск Pme=0,818МПа 5.Питома ефективна витрата палива Be=232г/кВт.год. Технічні вимоги. 1.Використовувати дизельне паливо Л-0,2-40 ДСТУ3868-99 2.Використовувати в системі мащення масло М10Г2 ГОСТ 21743-76 3.В якості охолоджувальної рідини використовувати профільтровану прісну воду. 4.Висота камери стиску 5,5 мм. 5.*Розмір для довідок. Изм. Лист № докум. Разраб. Базаренко Пров. Коваленко Т.контр. Коваленко Н.контр. Коваленко Утв. Манзюк Подп. Дата 133.431.25.02.00.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Дизель Н 13500 1:5 6ЧН 25/34 Лист Листов 1 431-ВД Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.25.02.00.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці 1 133.431.25.02.01.00.00 СК Блок-картер 1 2 133.431.25.02.02.00.00 СК Фундаментна рама 1 3 133.431.25.02.03.00.00 СК Колінчастий вал 1 4 133.431.25.02.04.00.00 СК Кришка циліндру 6 5 133.431.25.02.05.00.00 СК Поршень 6 6 133.431.25.02.06.00.00 СК Шатун 6 7 133.431.25.02.07.00.00 СК Розподільний вал 1 8 133.431.25.02.08.00.00 СК Форсунка 6 9 133.431.25.02.09.00.00 СК Пусковий клапан 6 133.431.25.02.10.00.00 СК Паливний насос 6 10 високого тиску 11 133.431.25.02.11.00.00 СК Випускний колектор 1 12 133.431.25.02.12.00.00 СК Впускний колектор 1 ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 Змн. Арк. Розроб. Перевір. Н. Контр. Затверд. № докум. Базаренко Коваленко Коваленко Манзюк Підпис Дата Дизель 6ЧН25/34 Літ. Арк. Акрушів 1 1 431-ВД 133.431.25.02.05.00.00 СК Ç250 12 1 2 3 13 4 5 6 7 Перв. примен. 1007 8 11 9 Справ. № 14 10 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата 15 114 1.Перед складанням деталі промити, отвори та порожнини продути стислим повітрям. 2.Поршневі кільця встановлювати в канавки та знімати за допомогою спеціального пристосування. 3.Поршневі кільця змащені маслом повинні вільно прокручуватись в канавкі навколо осі поршня. 4.Замки розташовувати через 90Å відносно один одного по гвинтовії ліній. 5.Різниця складених поршнів призначених для встановлення в один двигу н не повинно перевищувать 0,5 кг. 6.Перед встановленням палець охолодити в рідкому азоті. 7.Після встанолення другого стопорного кільця перевірити наявність зазору між пальцем і кільцем. Сумарний зазор повинен буть не меньше 0,4 мм. 8.* Розміри для довідок. 133.431.25.02.05.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Изм. Лист № докум. Подп. Дата Шатунно-поршнева Разраб. Базаренко 120 1:1 Пров. Коваленко група Т.контр. Коваленко Лист Листов 1 Н.контр. Коваленко 431-ВД гр. Утв. Манзюк Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.25.02.05.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці 6 133.431.25.02.05.01.00 СК Поршневий палець 1 8 133.431.25.02.05.02.00 СК Стержень шатуна 1 Діафрагма 1 12 133.431.25.02.05.03.00 СК Деталі А2 1 133.431.25.02.05.00.01 Поршень 1 2 133.431.25.02.05.00.02 Компресійне кільце 1 3 133.431.25.02.05.00.03 Компресійне кільце 3 4 133.431.25.02.05.00.04 Маслознімне кільце 2 5 133.431.25.02.05.00.05 Втулка головки шатуна 1 7 133.431.25.02.05.00.06 Стопорне кільце 2 9 133.431.25.02.05.00.07 Нижній вкладень 1 10 133.431.25.02.05.00.08 Шатунний болт 4 11 133.431.25.02.05.00.09 Верхній вкладень 1 15 133.431.25.02.05.00.10 Нижня кришка шатуна 1 ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 Змн. Арк. Розроб. Перевір. Н. Контр. Затверд. № докум. Бращенко Коваленко Коваленко Манзюк Підпис Дата Шатунно-поршнева група Літ. Арк. Акрушів 1 2 431-ВД Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Стандартні вироби Болт М8 20.88 13 4 ГОСТ 7805-70 Штифт 8.12 ГОСТ2564-85 14 1 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02 Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 2 133.431.25.02.05.00.03 В У 1,4 Ç250-0,115 А-А(10:1) 8,5-0,2 Z А 6h9(-0.03) Ra0.63 Перв. примен. 0.03 А Ra2.5 Rz20 Z Справ. № Ra0.63 У Инв. № подл. 11 24 3 10 3,2 Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата В(4:1) в вільному стані 1.Кільця повинні відповідати вимогам ГОСТ621-87. 2.Зовнішній діаметр кільця по вісі У-У повинен перевищувати діаметр по вісі Z-Z на величину 0,2....2 мм. 3.Кільце вкладене в контрольний калібр, повинне прилягати до його поверхні не менше ніж на 90% довжини кола, в місцях не прилягання дозволяеться зазор не більше 0,03мм. Не допускається зазор в зоні 15Å по обидві сторони від замка. Контакт може бути безперервний або крапочний (в виді пунктиру). 4.Невказані граничні відхиленнярозмірів ± ІТ14/2. 5.Контролювати зазор в замку 0,7 в калібрі 250+0,008 .Граничний розмір калібра до вибраковки 250 +0,2 . 6.Готове кільце повинно бути розмагніченне. 7.На поверхні кільця не допускається: тріщини, забойни, рихлоти та слід корозій. 8.Переодичні випробування кілець проводити раз в квартал поточного року в кількості не менше 5 шт від партій в повному опсязі технічних вимог креслення. 133.431.25.02.05.00.03 Лит. Масса Масштаб Изм. Лист № докум. Подп. Дата Кільце Разраб. Базаренко 0,09 2:1 Пров. Коваленко компресійне Т.контр. Коваленко Лист Листов 1 Н.контр. Коваленко ВЧ-25 ГОСТ1412-85 431-ВД гр. Утв. Манзюк Копировал Формат A1 Дубл. Зам. Ориг. ВСП ПФК НУК 133.431.25.02.05.00.00 СК Шатунно-поршнева група Затверджую Прiзвище Пiдпис Дата КОМПЛЕКТ ДОКУМЕНТIВ на технологічний процес складання ТЛ Розробив Базаренко Перевірив Коваленко Н.контр Коваленко форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Базаренко Коваленко Н контр. Коваленко 133.431.25.02.05.00.00 СК ВСП ПФК НУК Шатунно-поршнева група А Б к-м Цех. Діл. РМ опер. А 01 005 Підготовча 17474 4 1 35 02 А 03 04 010 Верстак А-1401 Ванна 9699-2900 Складальна(складання поршня) 17474 4 1 75 05 015 Верстак А-1401 Складальна(складання поршня з шатуном) Верстак А-1401 17474 4 1 65 А 06 Код, найменування операції Код, найменування обладнання Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу 07 08 09 10 11 12 13 14 15 16 17 МК Маршрутна Карта Складання Позначення, документа СМ проф. Р КР КОВД ОН УП Позначення, код ОВП ОП ОВ К шт ОН Т п.з. КВ Т шт. Н витр. Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Базаренко Коваленко ВСП ПФК НУК Н контр. Шатунно-поршнева група Коваленко 12 1 2 13 ЕК 133.431.25.02.05.00.00 СК Ескізна Карта 3 4 5 6 7 8 9 10 11 14 15 форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Базаренко Коваленко Н контр. Коваленко цех к/м А Діл. РМ 133.431.25.02.05.00.00 СК ВСП ПФК НУК Шатунно-поршнева група опер. Поз. 01 Найменування Позначення ОВП ОВ ОН КН Н витр. Роз п. Заг п. Такт п. Складальні одиниці К 02 03 015 6 Поршневий палець 1 1 04 010 12 Діафрагма 1 1 05 06 Деталі 07 08 010 1 Поршень 1 1 09 010 2 Компресійне кільце 1 1 10 010 3 Компресійне кільце 1 3 11 010 4 Маслознімне кільце 1 2 12 005 5 Втулка головки шатуна 1 1 13 005 7 Стопорне кільце 1 1 14 015 8 Стержень шатуна 1 1 15 015 9 Нижній вкладень 1 1 16 КК Комплектовочна Карта форма 1а Дубл. Зам. Ориг. 133.431.25.02.05.00.00 CK к/м опер. Поз. Найменування 02 015 10 Шатунний болт 03 015 11 04 015 15 цех Діл. РМ Позначення ОВП ОВ Я ОН Роз п. КН Заг п. 1 4 1 1 1 1 Н витр. Такт п. 01 Верхній вкладень Нижня кришка шатуна 05 Стандартні вироби 06 07 08 13 Болт М8 20.88 ГОСТ7805-70 1 4 09 14 Штифт 8.12 ГОСТ2564-85 1 1 10 Матеріали 11 12 13 005 Паливо дизельне ГОСТ 305-73 14 15 015 Масло 015 16 005 17 18 19 КК Комплектовочна Карта 1 1 Рідкий азот кг кг кг 10 4 1 5 Ганчірка кг 1 1 форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Базаренко Коваленко Н контр. Коваленко ВСП ПФК НУК 133.431.25.02.05.00.00 Шатунно-поршнева група Позначення документа Код, найменування А 01 010 Cкладальна(складання поршня) МВ ІТБ 1376-08 Код, найменування обладнання Б 02 Верстак АМ-0494 Код, позначення к/м Р Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу О 03 Встановити діафрагму порожнини охолодження днища поршня. Момент затяжки болтів 10 Нм. Під болти встановити фіксуючі шайби. ОВП ОВ ОН Тд То КВ Н витр. 04 Пісдя затягування болтів краї шайб загнути. T 05 СЛ-молоток 400г ГОСТ2310-77, динамометричний ключ ДМ-100 06 О 07 08 T 09 Встановити маслоз'ємне кільце на юбку, потім на головку поршня. Перевірити зазор між кільцем і поршем який повинен знаходитись в межах 0,1-0,15мм. Кільця повинні вільно без заїдань обертатись в канавках. ПР-кліщі установки кілець, набор щупів 0-1 ГОСТ2936-78 10 О 11 12 T 13 Встановити 4,3,2 і 1 компресійні кільця, на головку поршня. Перевірити зазор між кільцем і поршем який повинен знаходитись в межах 0,1-0,15мм. Кільця повинні вільно без заїдань обертатись в канавках. ПР-кліщі установки кілець, набор щупів 0-1 ГОСТ2936-78 14 15 16 ОК Операційна Карта