Проєкт 4-тактного бензинового двигуна Skoda 1.6 MPI з участю в обслуговуванні системи охолодження лабораторії №128 Діагностика автомобілів і двигунів.

ВІДОКРЕМЛЕНИЙ СТРУКТУРНИЙ ПІДРОЗДІЛ «ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ НАЦІОНАЛЬНОГО УНІВЕРСИТЕТУ КОРАБЛЕБУДУВАННЯ ІМЕНІ АДМІРАЛА МАКАРОВА» Відділення «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Допущений до захисту Голова циклової комісії _____ Василь МАНЗЮК «___»____________2025р. Пояснювальна записка до кваліфікаційної роботи (дипломного проєкту) фахового молодшого бакалавра (освітньо-кваліфікаційний ступень) на тему: Проєкт 4-тактного бензинового двигуна Skoda 1.6 MPI з участю в обслуговуванні системи охолодження лабораторії №128 Діагностика автомобілів і двигунів. Виконав: здобувач освіти 4 курсу, групи 431-ВД-21 Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння _____________________________ (підпис) Андрій ДАРІЄНКО Керівник _________ (підпис) Нормоконтролер __________________ ( підпис) Рецензент__________ (підпис) Дата захисту ______________ (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Павло МАЛЮТІН (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Ігор КОВАЛЕНКО (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Федір БЕЛЬСЬКИЙ (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Оцінка за захист ____________________ Первомайськ – 2025 року ВІДОКРЕМЛЕНИЙ СТРУКТУРНИЙ ПІДРОЗДІЛ «ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ НАЦІОНАЛЬНОГО УНІВЕРСИТЕТУ КОРАБЛЕБУДУВАННЯ ІМЕНІ АДМІРАЛА МАКАРОВА» Відділення: «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія: «Обслуговування автомобілів та виробництва двигунів» Освітньо-кваліфікаційний ступінь: фаховий молодший бакалавр Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння» ЗАТВЕРДЖУЮ Голова циклової комісії «Обслуговування автомобілів та виробництва двигунів» ______________ Василь МАНЗЮК «____» _________________ 2025 року З А В Д А Н Н Я НА КВАЛІФІКАЦІЙНУ РОБОТУ (ДИПЛОМНИЙ ПРОЄКТ) ЗДОБУВАЧЕВІ ОСВІТИ Дарієнку Андрію Сергійовичу (прізвище, ім’я, по батькові) 1. Тема проєкту: Проєкт 4-тактного бензинового двигуна Skoda 1.6 МРІ з участю в обслуговуванні системи охолодження лабораторії № 128 Діагностування автомобілів і двигунів. керівник проєкту: Малютін П.В. затверджена наказом директора Коледжу від «06» березня 2025р. № 44-у 2. Строк подання здобувачем проєкту: 12.06.2025р. 3. Вихідні дані до проєкту: Потужність Ре = 102 кВт, Частота обертання колінчастого валу n = 4900 хв-1, ступень стиску Е = 10,5 Зміст розрахунково – пояснювальної записки (перелік питань, які потрібно розробити) 1. КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Розрахунок робочого процесу двигуна. Розрахунок індикаторної діаграми. Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна й прототипу. Динамічний розрахунок двигуна. Розрахунок теплового балансу двигуна. 2. РЕАЛЬНА ЧАСТИНА 2.1 Призначення виконаної роботи. 2.2 Описання виконаної роботи. ЛІТЕРАТУРА 2 ДОДАТКИ Перелік графічного матеріалу (з точним зазначенням обов’язкових креслень) Аркуш 1 Схема системи охолодження А-1.СК Виготовити макет, стенд, пристрій: участь в обслуговуванні системи охолодження двигуна Skoda 1.6 МРІ лабораторії № 128 Діагностування автомобілів і двигунів. 4. Дата видачі завдання: 21.04.2025р. КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН № з/п 1 2 3 4 5 6 Назва етапів дипломного проєкту Строк виконання етапів проєкту Примітка 28.04.2025р. 05.05.2025р. Розділ 1 Розділ 2 Аркуш 1 Виконання реальної частини Перевірка проєкту на плагіат Оформлення проєкту 12.05.2025р. 27.05.2025р. 30.05.2025р. 10.06.2025р. Здобувач освіти _____________ Андрій ДАРІЄНКО Керівник проєкту _____________ Павло МАЛЮТІН ( підпис ) ( підпис ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) ЗМІСТ 1 Конструкторський розділ 3 3 11 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна та прототипу 1.4 Розрахунок сил, що діють в КШМ 16 17 1.5 Розрахунок теплового балансу двигуна 24 2 Реальна частина 31 2.1 Призначення виконаної роботи 31 2.2 Опис виконаної роботи 31 Література 38 Додаток А Специфікація складального креслення Додаток Б ” Креслення „ Габаритно-монтажне креслення” ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Розроб. Дарієнко Перевір. Малютін Реценз. Н. Контр. Затверд. Коваленко Манзюк Підпис Дата Пояснювальна записка Літ. Арк. Акрушів 2 38 ВСП.ПФК.НУК 431 1 КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна. Розрахунок виконано по існуючим програмам ПК НУК Умова завдання: Ефективна потужність Pе= Частота обертання колінчастого валу. n= Ступінь стиску   Число циліндрів і= Вихідні дані теплового розрахунку. Коефіцієнт надлишку повітря Тиск навколишнього середовища Температура навколишнього середовища Підігрів свіжого заряду Тиск залишкових газів Температура залишкових газів Коефіцієнт використання теплоти в точці "Z" Коефіцієнт повноти індикаторної діаграми Паливо: Бензин: :А-95 ДСТУ 4839-2007 Середній елементарний склад палива С=0.85 Н=0.15 молекулярна маса бензину mТ=115 кг/кмоль Нижча теплота згорання палива QH=44000 кДж/кг   Р а= Т а= T  Р r= Т r=  z    102 кВт -1 4900 хв 10,5 4 0,89 0,103 МПа 293 К 11 К 0,105 МПа 999 К 0,95 0,97 Параметри робочого тіла. Теоретично необхідна кількість повітря для згоряння 1кг. палива L0  1 1 C H  0.85 0.15  кмоль / кг         0.515 0.21  12 4  0.21  12 4  l0  28 .95L0  28 .950. 51514.9кг Кількість свіжого заряду M1    L0  M 1  1 кмоль , / кг mT 0,468 кмоль/кг ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 3 Кількість окремих компонентів продуктів згоряння при К=0.5 C 1 2 0.21L0 , кмоль/ кг 12 1  K 1 M co  2 0.21L0 , кмоль / кг Кількість СО: 1 K Н 1 MН О   2K 0.21L0 , кмоль/ кг Кількість Н2О: 2 1 K 1 Кількість Н2: M Н  2K 0.21L0 , кмоль / кг 1 K MN 0.79  L0, кмоль /кг Кількість N2: Кількість СО2: Mco  2 2 0,055 кмоль/кг 0,016 кмоль/кг 0,067 кмоль/кг 0,008 кмоль/кг 2 2 Загальна кількість продуктів згоряння. кмоль M2=MCO2+МСО+MH2O+MН2+MN2, /кг 0,363 кмоль/кг 0,509 кмоль/кг Параметри процесу газообміну. Тиск в кінці впуску. Pd  ( 0 . 8  0 . 9 )  Pa число з інтервалу = 0,87 Рd= 0,087 МПа Коефіцієнт залишкових газів. r  Ta  T Pr  Tr   Pd  Pr r  0,040 Температура в кінці впуску. Td  T d= Ta   Т   r  Tr , K 1 r 330,422 К Коефіцієнт наповнення. Фс  Фс= 1 1 Тa   Рd  Pr   1 Pa Та  Т 0,796 ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 4 Густина заряду на впуску. Р a  10 6 a  R П  Ta RП=287 Дж  , кг м3 /кг x к - універсальна газова постійна для повітря.  a  1,189 Кг/м 3 Параметри процесу стиску. Показник політропи стиску. Вибираємо значення за номограмою. n1  1,37 Тиск в кінці стиску. Pc  Pd   n1 , МПа Pc= 2,180 МПа Температура в кінці стиску. Т с  Т d   n1 1 , K T c= 788,695 К Середня мольна теплоємкість повітря. mC v 19.88 0.002638 TC , КДж mC v   Кмоль  К 21,961 кДж/кмоль К Параметри процесу згоряння. Теоретичний коефіцієнт молекулярної зміни. 0   0  М2 М1 1,087 Дійсний коефіцієнт молекулярної зміни.  r   0 1 r   1,084 ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 5 Кількість теплоти, втраченої внаслідок неповного згорання палива. QH 119950 1  L0 , кДж/ кг QH= 6795,2 кДж/кг Емпіричні формули середніх мольних теплоємкостей окремих газів при сталому об'ємі. для N2: mCv''N2=21,554+0,001457xTZ для Н2: mCv''H2=19,198+0,001758xTZ для CO: mCv''co=22,1+0,001430xTZ для CO2: mCv''co2=38,609+0,003349xTZ для H2O: mCv''H2O=25,459+0,004438xTZ Середня мольна теплоємкість продуктів згорання при сталому об'ємі.    MH2OmCvH2O    КДж 1 MCO2 mCvCO2  MCO mCvCO mCv    , КмольК   M2  MH2  mCvH2  MN2 mCvN2    Після підстановки одержимо рівняння. mC v  а  в TZ , КДж Кмоль  К де: а= в= 23,8913 0,00206 Максимальна температура процесу згоряння.  Z  (Q H   Q H )  m C v  TC   m C v   T Z M 1  1   r  Після підстановки одержимо квадратне рівняння. ATZ2 B TZ c 0 де: А= В= С= Звідки: 0,00223 25,8901 89981,6  B  B2  4  A  C TZ  , K 2 A Т Z= 2800 К ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 6 Максимальний тиск згоряння. Pmax    Pc Tz Pmax= 8,389 МПа Tc , мПа Ступінь підвищення тиску.   Pmax Pc = 3,847 Параметри процесу розширення. Середній показник політропи розширення. Вибираємо значення по номограмі 1,24 n2  Тиск в кінці розширення. Pmax Pв  n Рв=  , МПа 2 0,454 МПа Температура в кінці розширення. Тв  T в= TZ  n 1 2 1592,52 К Індикаторні показники робочого тіла. Середній теоретичний індикаторний тиск. P   1  1 1    Pmi  C    1  n 1    1  n 1   , МПа  1  n2 1     n1  1   2  Р mi  1 1,2263 МПа Дійсний середній індикаторний тиск. Pmi    Pmi ,МПа Рmi  1,18951 МПа ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 7 Індикаторний ККД. Pmi  l0   i  QH   a  Фс  103  i  0,36407 Питома індикаторна витрата палива. 3600 ві  , кг квт. год. Q H  i в і= 0,22473 кг/квт год Ефективні показники робочого циклу. Середній тиск механічних втрат. PM  0.034  0.0113 VП.СР, МПа Середня швидкість поршня. VП .СР.  SПР= S ПР.  n М , С 30 0,078 Хід поршня по прототипу. V П .СР .  P M 12,74 м/с 0,178 МПа  Середній ефективний тиск. Pme  Pmi  Pm ,МПа P me  1,012 МПа Механічний К.К.Д. M  Pme Pmi M  0,850 Ефективний К.К.Д. e  i   M  e  0,3096 ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 8 Питома ефективна витрата палива. 3600 ве  , кг квт. год. QH   e в е  0,264 кг/кВт год Годинна витрата палива. B  ве  Ре , кг B= год 26,9552 кг/год Основні розміри циліндра і двигуна. Літраж двигуна. Pe V St  30  Z  , Л Pme  n Z=4 - Коефіцієнт тактності. Vst= 2,46944 Л Робочій об'єм циліндра. Vs  V st ,Л i Vs= 0,61736 Л Діаметр циліндра. 4 Vs d  1003 m  , мм S ПР d ПР d ПР  m= d=  m 0,081 м 0,96296 93,473 мм Хід поршня. S  m  d , мм S= 90,0111 мм ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 9 Уточненні розміри циліндра і двигуна. Діаметр циліндра. d= 93 мм Хід поршня. S= 90 мм Літраж двигуна.  d 2  S i VSt  , Л 4  10 6 V St  2,44421 Л Ефективна потужність двигуна. Pep  Pme  VSt  n , кВт 30  Z Pep= 100,96 кВт Отримана величина Рер відрізняється від заданої на: Р е  Реср  Pеср= Рер  Ре Реср  100 % Рер  Ре 2 101,479 кВт Ре  1,02698 % Похибка не перевищує 5%. ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 10 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми Розрахунок теоретичної індікаторної діаграми Вихідні дані Pmi= 1,190 МПа Середній індикаторний тиск. Рd = 0,087 МПа Тиск в кінці впуску. n1 = 1,370 Показник політропи стиску. c  10,5 Ступінь стиску. Pmax= 8,389 МПа Максимальний тиск в циліндрі. n2 = 1,240 Показник політропи розширення.   1,0 Ступінь попереднього розширення. Р d  c 1 n Рст= Ррозш= (V / V c ) n 1 Р max   n 2 V / V c n 2 Визначаємо масштаб діаграми а) по вісі абсцис: задаємо довжину lv= 210 мм масштаб mv= б) по вісі ординат: приймаємо lр= масштаб mр= 20 мм/1 147 0,057 мм МПа/мм Таблиця 1.1 Результати розрахунку. V V c PСТ , МПа PСТ , мм Pроз , МПа P роз , мм 1 1,25 1,5 1,75 2 3 4 5 6 7 8 9 10 10,5 2,18 1,61 1,251 1,013 0,844 0,484 0,326 0,240 0,187 0,152 0,126 0,107 0,093 0,087 38,209 8,388878 28,145 6,361147 21,924 5,074003 17,750 4,191183 14,783 3,551621 8,482 2,148194 5,719 1,503659 4,213 1,1402 3,282 0,909487 2,657 0,751246 2,213 0,636608 1,883 0,550102 1,630 0,48273 1,525 0,45439 Pср , МПа 147,000 111,468 88,913 73,443 62,236 37,643 26,349 19,980 15,937 13,164 11,155 9,640 8,459 7,962 д Pmi = 6,208 2,708 1,664 1,177 0,900 0,722 0,600 0,510 0,443 0,390 0,367 1,212 ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 11 Об'єм камери згоряння Vс  Vs   1 Vs=[AB]= 190 190 10,5 -1 мм  20 мм Приведенний робочий об'єм Похибка середнього індикаторного тиску.  Pmi  Pmi ср  Pmi  PmiД Pmi ср  100% Pmi  PmiД  2 1,190  1,190  1,212 1,201  1,212 2  1,201  1,90 % МПа Похибка не перевищує 5% ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 12 Побудова дійсної індікаторної діаграми С , ДоВМТ точка подачі іскри Визначається кутом випередження запалювання. f , ДоВМТ точка початку згорання, визначається кутом  1 , 0 ПКВ затримки згорання:  2 , ПісляВМТ кут після ВМТ, де тиск максимальний b , ПісляВМТ точка відкриття випускного клапану r , ДоВМТ точка відкриття впускного клапану r , ПісляВМТ точка закриття випускного клапану d , ДоВМТ точка закриття впускного клапану точка тиску газів в ВМТ в кінці такту стиску с  Zd точка максимального тиску газів Вихідні дані. L  [AB]=   1  0,250 190 10 Pr= mp= S= Pc= Pmax= 0,105 0,057 90 2,180 8,389 Кривошипно-шатунне відношення. Відстань від ВМТ до НМТ на діаграмі. 0 ПКВ Кут затримки згорання. МПа Тиск залишкових газів. МПа/мм Масштаб тиску. мм Хід поршня. МПа Тиск в кінці стиску. МПа Максимальний тиск. Таблиця 1.2 Позначка точки Визначення точок дійсної індикаторної діаграми Положення Постийна Відстань від  точки X  1cos  L 1cos2 ВМТ до точки 0 [ АВ] 4 відносно  , ПКВ X , мм 0 2 ВМТ, , ПКВ С , ДоВМТ 20 0,075 7 f , ДоВМТ 15 0,042 4  , ПісляВМТ 10 0,019 2 b , ПісляВМТ 120 1,594 151 r  , ДоВМТ 30 0,165 16 r , ПісляВМТ 33 0,198 19 d , ДоВМТ 140 1,818 173 2 ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 13 Ордината точки r Pr  mp 0,105 0,057 Тиск газів в ВМТ.  2 мм  2,508 Pc  (1.151.25)  Pc  1,2  2,090 " Р Pc  с  2,508 0,057 mp  44 МПа мм Максимальний тиск згорання. Pzd  0.85 Pmax  0.85  8,389 Pzd   7,131 Pzd 7,131  0,057067 mp  125 МПа мм Поправка Брікса R  L  2 ОО   45 ОО    0,25 2 6 мм Масштаб переміщення Ms  S  90 190 AB  0,5 мм Поправка Брікса в масштабі переміщення ОО  OO   6 0,5 M S  12 мм ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 14 Змн. Арк. № докум. Підпис Дата ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Арк. 15 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 Рисунок 1.1 Теоретична та дійсна індикаторна діаграми 0 Р, МПа 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 11 V/Vc 10,5 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна й прототипу. Порівняння робочих характеристик і параметрів двигуна що спроектовано і його прототипу приведено в Таблиці 1.3 Таблиця 1.3 Порівнювані параметри Двигун Параметр Діаметр циліндра, мм Хід поршня, мм Число циліндрів Номінальна потужність, кВт Частота обертання, хв.-1 Ступінь стиску Максимальний тиск МПа 4Ч 9,3/9,0 (спроектований) 93 90 4 102 4900 10,5 8,389 4Ч 8.1/7.8 (прототип) 81 78 4 76.5 5600 10,5 7,25 З приведеного порівняння водно, що розміри циліндро-поршневої групи дещо збільшились. Але за рахунок оптамального підбору вихідних данних вдалося досягти підвищення потужності двигуна та зменшення частоти обертання. ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 16 1.4 Динамічний розрахунок двигуна На деталі КШМ діють: Сили тиску газу Fг  (Рц  Pa )  d 2 4 ,H Сили інерції мас, що рухаються зворотно-поступально. Fи  ms r 2 (cos  L cos2 ), H сумарна сила (дійсна). Fd  Fг  Fи, Н Нормальна сила. Fn  Fd  tg , H Радіальна сила. cos    ,H cos Fr  Fd Дотична сила. FK  Fd sin    ,H cos Вихідні дані: А  l m s    2 0,00679 м 0,250 0,64 кг r= 0,045 м -1   512,87 с m F  0,30787 кН/мм P d= 87,00 кПа Р а= 103 кПа n 1= 1,370 n 2= 1,24 Pmax= 8388,878 кПа Pzd= 7130,546 кПа Pc"= 2508,36 кПа Р r= 105 кПа Р b= 454 кПа Рс  d= 0,093 м Площа поршня Кривошипно-шатунне відношення. Маса деталей, що рухаються зворотно-поступально. Радіус кривошипа. Кутова швидкість. Масштаб сил. Тиск в кінці впуску Атмосферний тиск Показник політропи стиску Показник політропи розширення Теоретичний тиск згорання Дійсний тиск згорання Дійсний тиск в кінці стиску Тиск залишкових газів Тиск в кінці розширення Діаметр циліндра ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 17 S= 0,09 м 10,5 -1 4900 хв 125 мм  n= hmax= d 2 Vs  4 V s  Vc  робочий об’єм S, м3 0,000611 м 3 Vs , м3  1 Vc  6,43E-05 м об’єм камери стиску 3 V a  V s  Vc , м 3 V  Хід поршня Ступінь стиску Частота обертання ордината прийнята для P max повний об’єм 3 0,000675 м Об’єм над поршнем в залежності від кута повороту кривошипа a    V f  Ar (1  cos  )  L (1  cos 2 )   Vc , м 3 4   ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 18 Змн. Арк. № докум. Підпис Дата ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Арк. 19 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 пкв  0 кн кн кн кн 0 -9,5038 кн кн мм 0 -0,3528 -30,517 мм -30,87 мм Fd мм FN 0 -30,87 мм Fr мм Fk 0 9E-05 -0,1086 -8,50229 -8,6109 -0,739 -7,8389 -3,6395 -0,3528 -27,616 -27,969 -2,4003 -25,462 -11,822 7E-05 -0,1086 -9,16768 -9,2763 -0,4031 -9,0654 -2,0078 -0,3528 -29,778 -30,131 -1,3093 -29,445 -6,5215 6E-05 -0,1086 -9,39518 -9,5038 3 Fи -2,924 -7,3926 -13,359 2,9623 3,9015 4,589 5,0489 5,3228 5,461 5,5148 5,5276 5,5285 5,5318 0,0005 -0,1086 3,070882 0,0005 -0,1086 4,010099 0,0006 -0,1086 4,697591 0,0006 -0,1086 5,157577 5,43141 0,0006 -0,1086 0,0006 -0,1086 5,569655 0,0007 -0,1086 5,623441 0,0007 -0,1086 5,636242 0,0007 -0,1086 5,637109 0,0007 -0,1044 5,636242 -0,24 -5,4895 0,00 -5,5285 0,2402 -5,4853 0,4733 -5,3441 0,688 -5,0734 0,8666 -4,6345 0,9852 -4,0001 1,0177 -3,1758 0,9429 -2,2204 0,7525 -1,2554 0,4571 -0,4571 0,0894 -0,0269 -0,72 -0,3392 0,00 -0,3528 0,7233 -0,3528 1,4414 -0,3528 2,1347 -0,3528 2,7575 -0,3528 3,2345 -0,3528 3,4653 -0,3528 3,3437 -0,3528 2,7866 -0,3528 1,7704 -0,3528 0,3621 -0,3528 0,0006 0,0137 5,157577 5,1713 -1,009 -4,097 -3,3129 0,0447 5,3967 -0,8787 -4,6989 -2,7958 -0,1127 5,43141 0,0006 -0,0347 -0,693 -5,1104 -2,1502 -0,2236 5,5008 0,0006 -0,0688 5,569655 5,532 -0,4747 -5,3607 -1,4459 -0,2972 1,7704 0,0004 -0,1086 1,879036 0,0007 -0,0915 5,623441 0,3519 0,0004 -0,1086 0,460552 16,752 17,642 18,091 18,266 18,307 18,31 18,307 18,266 18,091 17,642 16,752 15,258 13,025 9,9746 6,1033 1,4959 0,00 -17,957 0,7802 -17,817 1,5373 -17,358 2,2348 -16,479 2,8149 -15,054 3,1999 -12,993 3,3055 -10,315 3,0628 -7,2123 2,4441 -4,0778 1,4848 -1,4848 0,2904 -0,0875 0,00 2,3494 4,682 6,9337 8,9569 10,506 11,256 10,861 9,0512 5,7505 1,1761 -1,542 -17,412 -4,6965 -2,854 -15,263 -9,0813 16,797 -3,2775 -13,308 -10,761 17,529 17,867 -2,2511 -16,599 -6,9842 17,968 17,968 -0,7808 -17,831 -2,3512 17,957 17,954 17,913 17,738 17,289 16,4 14,906 12,672 9,6217 5,7505 1,1431 0,0003 -0,1086 -1,13125 -1,2399 -0,2997 -0,1425 -1,2676 -0,3528 -3,6744 -4,0273 -0,9733 -0,4628 -4,1173 -9,155 -9,5079 -2,1085 -2,9279 -9,2883 -2,276 -4,1129 -0,3528 -14,633 -14,986 0,0002 -0,1086 -2,81855 -2,9272 -0,6492 -0,9014 -2,8596 -0,3528 0,0002 -0,1086 -4,50499 -4,6136 -0,9002 0,0002 -0,1086 -6,08399 -6,1926 -1,0082 -4,0957 -4,7529 -0,3528 -19,762 -20,114 -3,2749 -13,303 -15,438 0,0001 -0,1086 -7,44869 -7,5573 -0,9521 -6,0688 -4,6032 -0,3528 -24,194 -24,547 -3,0926 -19,712 -14,952 м Таблиця 1.4 Результати динамічного розрахунку. FN Fг Fг Vf Fи Fd Fr Fk Змн. Арк. № докум. Підпис Дата ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Арк. 20 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 430 440 450 460 470 480 490 500 0,3005 3,070882 0,4788 1,879036 0,7328 0,460552 1,1038 -1,13125 -0,0275 1,6607 -2,81855 -1,1579 2,5205 -4,50499 -1,9845 3,8752 -6,08399 -2,2087 5,9949 -7,44869 -1,4538 9,0556 -8,50229 12,455 -9,16768 16,331 -9,39518 47,713 -9,16768 32,489 -8,50229 22,905 -7,44869 16,024 -6,08399 11,47 -4,50499 8,4873 -2,81855 6,501 -1,13125 5,146 0,460552 4,199 1,879036 3,5232 3,070882 3,033 4,010099 2,6739 4,697591 2,4102 5,157577 2,2184 0,0005 0,0004 0,0004 0,0003 0,0002 0,0002 0,0002 0,0001 9E-05 7E-05 6E-05 7E-05 9E-05 0,0001 0,0002 0,0002 0,0002 0,0003 0,0004 0,0004 0,0005 0,0005 0,0006 0,0006 0,0006 5,43141 0,1731 4,010099 0,0005 -1,011 -2,3808 -3,5851 7,6498 7,5678 7,3715 7,0431 6,5941 6,0781 5,6066 5,3698 5,6687 6,9653 9,94 15,456 23,987 38,546 -0,429 0,617 1,7457 3,4361 6,5742 12,411 21,836 37,669 6,9359 1,2455 -6,6606 1,4767 -5,9957 1,6347 -5,1015 1,7022 -4,0084 1,675 -2,7946 3,9631 4,8481 5,5665 6,0361 6,203 6,0781 5,7687 5,4898 5,5379 6,2094 7,629 9,4143 10,138 8,3429 0 3,2127 -0,7115 1,5693 -1,5693 1,4242 1,2978 1,2571 1,3591 1,6184 1,9472 2,0586 1,6749 0 3,2875 -0,1429 0,8855 1,6952 1,7691 1,1312 0,0281 0,5037 -0,2339 0,1832 -1,1674 0,5534 -0,0475 6,9359 -0,979 0,3596 -1,4608 0,3872 0,2568 -0,3566 0,0066 -0,0032 1,1933 -0,3031 -0,0913 -1,2279 2,3578 -0,6088 -0,6088 -2,3578 3,3714 -0,8564 -1,4288 -3,1715 4,1832 0,0808 4,697591 0,0006 4,7784 -1,0597 -3,3069 -3,6084 Продовження таблиці 1.4 1,4959 6,1033 9,9746 13,025 15,258 -9,155 -9,155 7,2055 7,8287 8,6851 9,8515 11,444 13,639 16,715 17,642 16,752 15,258 13,025 9,9746 6,1033 1,4959 21,116 -3,6744 27,568 37,257 -14,633 52,048 -19,762 74,397 -24,194 105,53 -27,616 154,98 -29,778 53,045 -30,517 40,456 -29,778 29,414 -27,616 -4,641 -10,301 -3,761 24,847 24,581 23,943 22,877 21,418 19,742 18,211 17,442 18,413 22,624 32,286 50,202 77,913 125,2 22,529 10,678 -4,745 2,0042 5,6701 11,161 21,354 40,314 70,927 122,35 22,529 -16,57 -13,02 4,0455 -21,635 4,7963 -19,475 5,3099 5,529 5,4407 -9,0773 5,0974 -5,0974 12,873 15,747 18,081 19,606 20,148 19,742 18,737 17,832 17,988 20,169 24,78 30,579 32,931 27,099 0 10,435 -2,3112 4,6259 -1,3934 4,2154 4,0833 4,4145 5,2566 6,3249 6,6864 5,4404 0 -0,464 2,8762 5,5063 5,7462 3,6741 0,0913 1,6362 -0,7597 0,5949 -3,7919 1,1681 1,7974 -0,1542 -4,722 1,2577 -3,1798 0,8341 -1,1582 0,0216 -0,0103 3,8761 -0,9846 -0,2966 -3,9882 12,587 -19,762 -7,1743 19,472 -24,194 -11,72 7,6584 -1,9774 -1,9774 -7,6584 10,951 -2,7817 8,1869 -14,633 -6,4458 5,394 -3,442 -10,741 13,588 -3,2839 -7,7331 -11,645 15,521 3,5851 -3,6744 -0,0893 2,3802 1,555 0,9761 0,5622 0,2626 Змн. Арк. № докум. Підпис Дата ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Арк. 21 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 650 660 670 680 690 700 710 720 1,9399 5,636242 1,1386 5,637109 0,0136 5,636242 0,0136 5,623441 0,0136 5,569655 0,0136 0,0136 5,157577 0,0136 4,697591 0,0136 4,010099 0,0136 3,070882 0,0136 1,879036 0,0136 0,460552 0,0136 -1,13125 -1,1177 0,0136 -2,81855 0,0136 -4,50499 -4,4914 0,0136 -6,08399 -6,0704 0,0136 -7,44869 -7,4351 0,0136 -8,50229 -8,4887 0,0136 -9,16768 -9,1541 0,0136 -9,39518 -9,3816 0,0007 0,0007 0,0007 0,0007 0,0006 0,0006 0,0006 0,0006 0,0005 0,0005 0,0004 0,0004 0,0003 0,0002 0,0002 0,0002 0,0001 9E-05 7E-05 6E-05 5,43141 1,9918 5,623441 0,0007 0 -6,7757 0,3292 -7,5182 0,6535 -7,3795 0,9641 -7,1089 0 0,9914 1,9904 2,9911 -1,009 -4,0969 -3,3128 -2,29 -3,4484 -2,805 -8,946 0 -9,3816 0,3978 0,7285 -7,7276 0,9367 -5,9706 0,9883 -4,0149 0,8764 -2,2157 0,622 -0,8638 0,2701 -0,1284 0 1,9813 3,5879 4,5288 4,6591 4,0039 2,7402 1,1427 0,4741 -0,1204 -0,0363 -0,4878 1,8926 -0,4887 -0,4887 -1,8926 3,0845 -0,7835 -1,3072 -2,9015 4,0237 -0,9725 4,7112 -1,0448 -3,2604 -3,5576 5,1712 5,445 -0,8865 -4,7409 -2,8209 5,5832 -0,7034 -5,1869 -2,1824 5,637 -0,4838 -5,4625 -1,4734 5,6498 -0,2455 -5,6066 -0,7393 6,7757 7,5761 7,6152 2,0824 5,569655 0,0006 7,652 Продовження таблиці 1.4 1,4959 6,1033 9,9746 13,025 15,258 16,752 17,642 18,091 18,266 18,307 18,31 18,307 18,266 18,091 -10,76 -10,59 -11,556 -2,545 -4,246 -9,4246 0,0441 -30,517 -30,473 0,0441 -29,778 -29,734 0,0441 -27,616 -27,572 -24,15 0,0441 -19,762 -19,717 -25,1 0 -30,473 1,292 -29,058 2,3662 3,0426 -19,393 3,2103 -13,041 2,8466 -7,1968 2,0205 -2,8057 0,8774 -0,4172 0 6,4356 11,654 14,71 15,133 13,005 8,9005 3,7115 1,54 -0,3912 -0,1178 -1,5846 6,1474 -1,5873 -1,5873 -6,1474 10,019 13,069 -3,1587 -7,4382 -11,201 15,302 -3,3936 16,797 -3,2774 -13,307 17,686 -2,8795 -15,399 -9,1625 18,135 -2,2848 -16,848 -7,0888 -9,155 -9,1109 0,0441 -24,194 0 3,2201 6,4652 9,7155 18,31 -1,5713 -17,743 -4,7857 0,0441 -14,633 -14,589 0,0441 -24,42 0 -22,008 1,0693 2,1228 -23,969 3,1314 -23,091 18,351 -0,7974 -18,211 -2,4014 22,008 24,608 24,735 24,855 0,0441 -3,6744 -3,6303 0,0441 0,0441 0,0441 0,0441 0,0441 0,0441 0,0441 0,0441 0,0441 0,0441 3,6982 6,301 6,4696 6,7638 Змн. Арк. № докум. Підпис Дата ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Арк. 22 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 кН 0 60 180 240 300 360 420 480 Рисунок 1.2 Сили газів,інерції,дійсна 120 540 600 660 пкв 720 Змн. Арк. № докум. Підпис Дата ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Арк. 23 кН -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 0 60 180 240 300 360 420 480 540 600 Рисунок 1.3 Сили радіальна,дотична,нормальна 120 660 пкв 720 1.5 Розрахунок теплового балансу двигуна Умова завдання: ефективна потужність: частота обертання колінвалу: діаметр циліндру: хід поршня: число циліндрів: коефіцієнт тактності: нижча теплота згорання бензину: годинна витрата пального: Індикаторний к.к.д.: ефективний к.к.д.: кількість свіжого заряду загальна кількість продуктів згорання температура залишкових газів температура навколишнього середовища коефіцієнт надлишку повітря кількість теплоти втраченої внаслідок неповноти згорання палива Р е= 101,0 кВт n= d= S= і= Z= QH = B r=  i= e= М1 = Мr = Т r= Т а=   4900 хв 93 мм 90 мм 4 4 44000 кДж/кг 26,955 кг/год 0,3641 0,3096 0,4679 кмоль/кг 0,5086 кмоль/кг 999 К 293 К 0,89 QH= 6795,2 кДж/кг -1 2. Рівняння теплового балансу. Загальна кількість теплоти, введеної в двигун з паливом QП Qe QB QГ QM Qн.з Qн.в де Qe- теплота, еквівалентна ефективній роботі; Qв- теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною; Qг- теплота, яка виноситься випускними газами; Qм- теплота, яка відводиться маслом; Qн.з.- теплота втрачена внаслідок неповноти згорання. Qн.в.- невраховані теплові втрати. Теплота, яка підводиться в циліндр двигуна з паливом: QП  Br  QН / 3.6 Q П  329452,8 Дж/сек у відсотковому відношенні qп приймаємо за 100% ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 24 Теплота, еквівалентна ефективній роботі двигуна: Q е  1000  Ре Q е  100957,8 Дж/сек у відсотковому відношенні q  Qe / Qп 100 % q 30,6441 % Перевірка: Q е Q е  Q п   е  102000 Дж/сек Вираховуємо похибку Δ Qe Qe /Qе 100% Δ  -1,032277 % Теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною: Qв  Qw QТ.П Qв.н. де Qw- теплота, яка відводиться робочим тілом в стінки циліндра; Qт.п.- теплота, еквівалентна роботі на тертя поршня по гільзі циліндра; Qв.н. -теплота, еквівалентна роботі на привід водяного насосу. Теплообмін між робочим тілом і стінками циліндра. Qw WнапWСТWГ.Р. Wвип Qп де Wнап.,W ст.,W г.р.,W вип - відповідно відносні втрати палива на дільницях наповнення, стиску, горіння-розширення та випуску газів із циліндра. З експериментальних даних: W нап.=0 W ст.=0 Qw  Wг.р.=0,09-0,16 Wвип=0,01-0,05 0,15 0,01 52712,45 Дж/сек Теплота, еквівалентна роботі на тертя поршня по гільзі циліндра. Середній тиск механічних втрат в механізмах двигуна. Pмд  а  в  Сm  103 де а=0,09 в=0,012 - коефіцієнти для визначення середнього тиску механічних втрат Cm  S  n / 30 середня швидкість поршня  C ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 25 m C m  Pмд  14,7 м/с 266,4 кПа Середній тиск тертя поршня: Pср.т.  0 .6  Р мд Pср.т.  159,84 кПа Потужність тертя поршня: Pп  РСР.Т Vs  ni /(30  Z) де Vs- Робочій об'єм циліндру. Vs  d 2  S / 4 Vs= Pn= 3 0,000611 м 15,95285 кВт Теплота, еквівалентна роботі тертя поршня: QТ .П.  1000 РП QТ.П.= 15952,85 Дж/сек Теплота, еквівалентна роботі на привід водяного насосу: Визначаємо витрату води як суму тепла: QВ  QW  QТ.П. Q В  68665,3 Дж/сек тоді витрата охолоджуючої рідини: Q В  10  3  К VВ   в  C тв   Т в К=1,2-1,5 коефіцієнт запасу. К= 1,5 3  в  1000 кг/м середня щільність води. Cmв=4,19 кДж/кг - середня теплоємкість води. Т в  6-10 - температурний перепад води в холодильнику. Т в  10 К Vв= 3 0,002458 м /с ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 26 Потужність, яка використовується на привід водяного насосу. Рв.н. Vв  Pв /в.н. де Рв  98 кПа - гідравлічний опір системи охолодження.  в.н.  0,8 - 0,9 к.к.д. водяного насосу. 0,89 в.н.  Рв.н.= 0,270677 кВт Тоді Qв.н.= 270,677 Дж/сек Загальна теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною. Qв  Qw QТ.П Qв.н. Qв= 68935,98 Дж/сек що складає у відсотковому відношенні: qв  Qв / QП 100 % qв= 20,92439 % Теплота, яка виноситься випускними газами: QГ   Br t t M 2  mCp t  t r  M1  mCp t  t а 3.6 m C p  2 а 0 0  33,236 Ізобарна теплоємкість продуктів згорання 29,09 Ізобарна теплоємкість свіжого заряду. mC p  Вибираємо по номограмі: tr=Tr-273 tr = 0 726 Температура залишкових газів. tа=Tа-273 tа = QГ= 0 20 Температура на початку стиску. 89856,23 Дж/сек Що складає у відсотковому відношенні: qГ  QГ / QП 100% qг= 27,27439 % ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 27 Теплота, яка відводиться маслом і затрачується на привід масляного насосу: Теплота, яка відводиться маслом, від гарячих деталей двигуна. QM1 Qw QМД Qв QМД  МД  QП теплота, еквівалентна роботі на подолання опору в механізмах двигуна.   де  МД  РМД / Рmi  i Pmi= доля втрат в механізмах двигуна. 1,1047 МПа середній індикаторний тиск  МД  тоді Q МД  28924,88 Дж/сек 0,087797 Q M 1  12701,35 Дж/сек Теплота, еквівалентна роботі на привід насоса системи мащення. Витрата циркуляційного масла. VM  к  QM 1  M  Cm м   К=1,2-1,5 - Коефіцієнт запасу  м  900 кг/м 3 К= 1,5 щільність масла Сmм= 2,094 кДж/кг - середня теплоємкість масла. Tм=6-15 К Температурний перепад масла в охолоджувачі двигуна Tм= 6К 3 0,001685 М /с Vм = потужність, яка використовується на привід масляного насоса: PМ . Н .  V М  P0   10 3 6 де Р0=(0,3 - 0,4)10 - робочий тиск масла в системі. Р0= 3,80E+05 Па м  0,8  0,9 механічний к.к.д. масляного насоса. ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 28 м  0,8  0,9   0,8 Рм.н.= 0,800321 кВт м QH2 1000  PМН тоді QM 2  800,3211 Дж/сек Загальна кількість теплоти складає: QM  QM1 QM2 QM  13501,67 Дж/сек у відсотковому відношенні qM  QM / QП 100 % qМ = 4,098211 % Теплота втрачена внаслідок неповноти згорання. Qн.з  Qн  B Qн.з= 3.6 , Дж/сек 50879,25 Дж/сек що складає у відсотковому відношенні: qН . з.  QН . з. / QП  100 % q Н .З .  15,44356 Невраховані теплові втрати QН.В. QП Qe Qв QГ QM Qн.з QН.В.= 5321,845 Дж/сек що складає у відсотковому відношенні: qН.В.  QН.В. / QП 100 % q Н . В .  1,615359 % ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 29 Всі отримані дані зведені в таблицю 1.5 Таблиця 1.5 Зведена таблиця теплового балансу. Складові теплового балансу Дж/сек % теплота, еквівалентна ефективній роботі теплота, яка відводиться охолоджувальною рідиною теплота, яка виноситься випускними газами теплота, яка відводиться маслом теплота втрачена внаслідок неповноти згорання. невраховані теплові втрати 100958 68936 30,644 20,924 89856 13502 50879 5321,8 27,274 4,098 15,444 1,615 Загальна кількість теплоти, введеної в двигун з паливом 329453 100 ВСП.ПФК.НУК 133.431.25.05. ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 30 2 РЕАЛЬНА ЧАСТИНА 2.1. Призначення виконаної роботи двигуна — Рідинне. Система — закрита, із звичайною схемою циркуляції рідини, що створюється насосом відцентрового типу. Н тиск в системі забезпечується пароповітряним клапаном розширювального бачка. Для прискорення прогрівання двигуна і підтримки оптимального теплового режиму в системі встановлений термостат. 2.2 Описання виконаної роботи Під час виконання реальної частини дипломного проєкту було проведено обслуговування системи охолодження двигуна Автомобіля Skoda а саме: -заміна охолоджуючої рідини ; -дефектовка та заміна патрубків системи охолодження; -усунення не герметичності у патрубках системи ; - перевірка герметичності радіатора. - перевірка герметичності радіатора. ВСП.ПФК.НУК.133.431.25.05.ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 31 Рисунок 2.1Система охолодження 1. Верхній шланг для охолоджувальної рідини 2. Кільце ущільнювача 3. Радіатор системи охолодження 4. Ущільнення 5. Корок розширювального бачка 6. Штекерний з'єднувач 7. Гвинт кріпильний 8. Розширювальний бачок 9. Утримувач ВСП.ПФК.НУК.133.431.25.05.ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 32 10. Гвинти кріпильні тримача 11. Розпірна втулка 12. Гумова подушка 13. Гайка кріпильна вентилятора 14. Обичайка вентиляторів 15. Гвинти кріпильні обичайки вентиляторів 16. Вентилятор додаткового охолодження 17. З'єднувальний роз'єм додаткового вентилятора 18. З'єднувальний роз'єм додаткового вентилятора 19. Вентилятор додаткового охолодження 20. Нижній шланг для рідини, що охолоджує 21. Фіксатор датчика температури рідини, що охолоджує 22. Датчик температури рідини, що охолоджує 23. Кільце ущільнювача ВСП.ПФК.НУК.133.431.25.05.ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 33 Рисунок 2.2 Термостат 1. Приєднувальний патрубок 2. Кільце ущільнювача 3. Пружина стиснення 4. Датчик температури рідини, що охолоджує ВСП.ПФК.НУК.133.431.25.05.ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 34 5. Штифт 6. Фіксатор датчика температури рідини, що охолоджує 7. Гвинт кріпильний 8. Корпус термостата 9. Кільце ущільнювача 10. Штуцер підведення охолоджувальної рідини до радіатора 11. Штуцер відведення охолоджувальної рідини від радіатора 12. Корпус рідинного насоса системи охолодження на блоці циліндрів 13. Приєднувальний патрубок 14. Відведення рідини, що охолоджує, до розширювального бачка 15. Патрубок системи охолодження 16. Терморегулятор 17. Гвинт кріпильний 18. Штуцер відведення охолоджуючої рідини від радіатора внизу 19. Штуцер підведення охолоджувальної рідини до радіатора нагорі Рисунок 2.3 Насос системи охолодження 1. Насос системи рідинного охолодження 2. Гвинт насоса кріпильний ВСП.ПФК.НУК.133.431.25.05.ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 35 3. Гвинт шківа кріпильний 4. Привідний шків системи рідинного охолодження Рисунок 2.4 Розташування патрубків охолодження 1. Розширювальний бачок 2. Шланг рідини, що охолоджує 3. Клапан системи рециркуляції 4. Радіатор обігрівача 5. Охолоджувач трансмісійної оливи (за його наявності) 6. Шланг рідини, що охолоджує 7. Верхній шланг для охолоджувальної рідини 8. Нижній шланг для рідини, що охолоджує 9. Радіатор ВСП.ПФК.НУК.133.431.25.05.ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 36 10. Олійний радіатор 11. Корпус термостата 12. Головка блоку циліндрів та блок циліндрів 13. Труби для охолоджувальної рідини 14. Насос системи рідинного охолодження 15. Впускний колектор ВСП.ПФК.НУК.133.431.25.05.ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 37 ЛІТЕРАТУРА 1 Автомобільні двигуни. Абрамчук Ф.І., Гутаревич Ю.Ф., Долгунов К.Є., Тимченко І.І.. – К.: Арістей, 2007. - 476с. 2 Колчин А. И., Демидов В. П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей. М., Высшая школа, 1980. 3 Ваншейдт В.А., Иванченко Н.Н., Колеров Л.К. Дизели. Справочник М.: Машиностроение, 1977. 4 Матеріали Internet https://krutilvertel.com/ua/skoda-octavia-a5-2004-glava3sistema-ohlazhdenija-dvigatelja-1_6-85-kvt-fsi ВСП.ПФК.НУК 133.431.25. 05.ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 38