Проєкт 4-тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції компресійного кільця

ВІДОКРЕМЛЕНИЙ СТРУКТУРНИЙ ПІДРОЗДІЛ "ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова" Відділення «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Допущений до захисту Голова циклової комісії _______ Василь МАНЗЮК « ___» ___________ 2025 р. Пояснювальна записка До кваліфікаційної роботи (дипломний проєкт) фаховий молодший бакалавр (освітньо-кваліфікаційний ступень) на тему: Проєкт 4-тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції компресійного кільця Виконав: здобувач освіти ІVкурсу, групи 431-ВД-21 Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння ______________________ Максим ЗАТОРСЬКИЙ (підпис) Керівник _________ (підпис) (прізвище та ініціали) Ігор КОВАЛЕНКО (прізвище та ініціали) Консультант з економічного розділу __________________ Ірина КАПАЦИНА (підпис) (прізвище та ініціали) Нормоконтролер __________________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис) Рецензент _________ (підпис) Дата захисту ______________ (прізвище та ініціали) Федір БЕЛЬСЬКИЙ ( прізвище та ініціали) Оцінка за захист ____________________ Первомайськ – 2025 року Відокремлений структурний підрозділ «ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова» Відділення: «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія: «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Освітньо-кваліфікаційний ступень: фаховий молодший бакалавр Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння» ЗАТВЕРДЖУЮ Голова циклової комісії «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» _________________ Василь МАНЗЮК “____” _________________ 2025 року З А В Д А Н Н Я НА КВАЛІФІКАЦІЙНУ РОБОТУ (ДИПЛОМНИЙ ПРОЄКТ) ЗДОБУВАЧЕВІ ОСВІТИ Максиму ЗАТОРСЬКОМУ (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) 1.Тема проєкту Проєкт 4 тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції компресійного кільця Керівник проекту Ігор КОВАЛЕНКО затверджені наказом вищого навчального закладу від “06” березня 2025 р. № 44-у 2. Строк подання здобувачем проєкту 13.06.2025 р. 3. Вихідні дані до проєкту: Потужність Ре = 334 кВт, Частота обертання колінчастого валу n = 500 хв -1, ступень стиску Е = 12,7 Розробити технологічний процес складання ШПГ Річне завдання 645 шт. Режим роботи однозмінний 4.Зміст розрахунково – пояснювальної записки (перелік питань, які потрібно розробити) 1. КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 1.3 Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна й прототипу 1.4 Розрахунок сил що діють у КШМ двигуна 1.5 Розробка конструкції деталі, вузла, системи 1.5.1 Призначення, описування та обґрунтування проєктованої системи вузла, деталі 1.5.2 Вибір матеріалу, визначення розмірів і розрахунок на міцність деталі, вузла 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню проєктованої системи, конструкції, вузла, деталі 2. ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Вибір обладнання, пристроїв, інструменту 2.2 Визначення технічної норми часу 2 3. ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості працівників і площі дільниці 4. ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання ЛІТЕРАТУРА ДОДАТКИ 1. Технологічний процес складання проєктованого вузла 2. Специфікації складальних креслень 5. Перелік графічного матеріалу (з точним зазначенням обов’язкових креслень) Аркуш 1 Поперечний розріз двигуна А1 СК Аркуш 2 ШПГ А1 СК Аркуш 3 Компресійне кільце А1 РК 6. Консультанти розділів проєкту Розділ Ім’я, ПРІЗВИЩЕ та посада консультанта Організаційноекономічний Ірина КАПАЦИНА – викладач відділення «Економіки та права» Підпис, дата завдання видав завдання прийняв 7. Дата видачі завдання 21.04.2025р. КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН Назва етапів дипломного проєкту № з/п 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Строк виконання етапів проєкту Розділ 1 28.04.2025 р. Розділ 2 05.05.2025 р. Розділ 3 09.05.2025 р. Розділ 4 15.05.2025 р. Аркуш 1 21.05.2025 р. Аркуш 2 28.05.2025 р. Аркуш 3 30.05.2024 р. Перевірка проєкту на плагіат 04.05.2025 р. Оформлення проєкту 11.06.2025 р. Здобувач освіти _____________ Максим ЗАТОРСЬКИЙ Керівник проєкту _____________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис ) ( підпис ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Примітка ЗМІСТ 1 Конструкторський розділ 4 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 4 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 11 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і 14 прототипу 1.4 Динамічний розрахунок двигуна 15 1.5 Розробка конструкції компресійного кільця 21 1.5.1 Призначення, умови роботи компресійного кільця 21 1.5.2 Розрахунок компресійного кільця 23 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню компресійного кільця 25 2 Технологічний розділ 26 2.1 Вибір обладнання ,пристосування і інструменту 26 2.2 Визначення технічної норми часу 27 3 Організаційно-економічний розділ 28 3.1 Визначення потрібної кількості працівників 28 і площі дільниці 4 Організація охорони праці та протипожежний захист 32 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці 32 складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання 33 Література 36 ДОДАТКИ Додаток А Креслення “ Дизель 6ЧН 25/34“ Додаток Б Специфікація “ Дизель 6ЧН 25/34“ ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. Розроб. Перевір. Н. Контр. Затверд. № докум. Заторський М. Коваленко І.М КоваленкоІ .М Манзюк В.М. Підпис Дата Пояснювальна записка Літ. Арк. Акрушів 2 36 431-ВД-21 Додаток В Креслення “ Шатунно-поршнева група” Додаток Г Специфікація “ Шатунно-поршнева група “ Додаток Д Креслення "Компресійне кільце" Додаток Е Технологічний процес складання ШПГ Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 3 1 КОНСТРУКТОРСЬКИИ РОЗД1Л 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна Розрахунки виконан за допомогою программ Microsoft Excel Умова завдання Ефективна потужнють Ре= 334 кВт Частота обертання колнчастого валу. СтупЫь стиску е = п= 500 хв’1 12,7 Вихщы дан теплового розрахунку. Число цилiHflpiB Тиск наддуву Коефщ1ент надлишку повпря Тиск навколишнього середовища i= Рв= 6 0,126 МПа 1,86 0,101 МПа [1] [1] 293 К 8 К 0,122 МПа [1] [1] [1] 805 К 1,73 0,87 0,92 [1] [1] [1] [1] а = Ра= Температура навколишнього середовища niflirpiB св!жого заряду Тиск залишкових газ1в Та= Температура залишкових газ1в Стушнь пщвищення тиску Коеф|фент використання теплоти в точщ "Z" Коеф|щент повноти ндикаторноТ fliarpaMH Паливо Дизельне пальне Л - 0.2 - 40 ДСТУ 3868-99 Середшй елементарний склад палива Вуглець С=0,86; Водень Н=0,13; Кисень 0=0,01 Найнижча теплота згорання палива QH=42500 кДж/кг Тг= я = ДТ = Рг= £ = = ♦ Параметри робочого Tina. Теоретично необхщна юльюсть повпря для згоряння 1кг. палива L'о° 1 (С Н 0.21<12+ 4 О\ 1 ГО86 + 0ДЗ_Ш = 0495 кмоль/ — х < 12 32J 0.21 ' кг 4 32 J - /0 =28.95x20 =28.95x0.495=14.33кт KinbxicTb св1жого заряду М } ■ 0,9207 кмоль/кг KinbxicTb окремих компоненте продукте згоряння , =С КМОЛЬI ' кг 0,072 кмоль/кг Н кмоль / ' кг 2 ’ 0,065 кмоль/кг Юльюсть О2: М^,21х(а-}хЦГХ 0,089 кмоль/кг Юльюсть N2: М^=0,79 0,727 кмоль/кг Юльюсть СО2: Ктьюсть Н2О: со, М н2о 12> Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата Загальна юльюсть продуклв згоряння M2=Mcq2+M|-|2O+Mo2+Mn2> 0,953 кмоль/кг 4г Параметри процесу газообмну Температура повтря теля нагнтача 1,578 показник полтропи стиску повтря в Hammani де nk= Тв= 318,883 К Тиск в юнф впуску Pd = (0.9 - 0.95) х Рв МПа число з нтервалу 0,915 Pd= 0,11529 МПа Коефщент залишкових газ1в Т-ДТ+ДТ Рг г = —----- 1---------х------- -г----Tr ^рл-рг де Д7] =(30-50°) стутнь охолодження повтря А Тх = 32 К уг = 0,0333 Температура в юнф впуску ^-Д^+ДТ + ^хГ, I+Гг Td= 311,321 К Коефщ1ент наповнення е Pd Тв-\ТХ с Е-1 Фс= Рв Td(l + yr) 0,88575 Густина заряду на впуску Л*ю6 Р. 7?лх(Гв-ДГ1) де Rn=287 Дж/кг х к - унверсальна газова поелйна для повтря Р - = 1,53032 кг/м3 Параметри процесу стиску Вибираемо значения «, = 1,368 ВСП ПФКНУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГПдпис Дата Тиск в к1нц'| стиску рс =Pdx£n', МПа Рс= 3,73074 МПа Температура в юнц| стиску Тс =Td *sn'-\K Тс= 793,248 К Середня мольна теплоемюсть повп-ря +1988+0.002638 хГс mCv'= 21,973 КДж/Кмоль*К Параметри процесу згоряння Теоретичний коефщент молекулярноТ змии Р о = 1,03553 Доений коефщ1ент молекулярноТ змии + Уг \ + уг в = р = 1,03439 EMnipnMHi формули середых мольних теплоемкостей окремих rasiB при сталому o6'eMi для О2: mCv"o2=23,3+0,00155xT z для N2: mCv"N2=21,554+0,001457xTz для СО2: mCv"co2=38,609+0,003349xTz для Н2О: mCv"H2O=25,459+0,004438xTz Середня мольна теплоемюсть продукте згоряння при сталому oG'eMi 1 M:o2x(mC^oJ+M{2o><(mCvffic)+ _кду ’ /КмольхК .И х(т С^02) +Ч2 x(mCv^) mCV = Июля пщетановки одержимо р1вняння mCV=a+e ^Тг^^/кмолъ хК де: а= в= 23,2659 0,00181 ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГИдпис Дата Д1аметр цилндра /4хК d = 100х ------ - =,мм V яхт S ПР tn - — —— d пр де d ПР = 0,25 м Д|аметр поршня прототипу т= 1,36 d= 250,04 мм Хщ поршня S = mxd мм 340,054 мм S= Уточнены розм1ри цилшдра i двигуна Д1аметр цилшдра d= 250 мм Хщ поршня S= 340 мм Л краж двигуна nxd2xSxi „ г «, 100,088 Л = Ефективна потужнють двигуна Pme*VSt*n =,КВт 30xZ Рер= 333,84 кВт Отримана величина Рер вщр1зняеться вщ задано'! на: Р \Ре = р _■ еср -Р ------ Lx100% Р еср р +Р е 2 Реср= 333,92 кВт АРе = 0,04801 % Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГПдпис Дата 10 1.2 Розрахунок ндикаторноТ Д1аграми Розрахунки винонаИ за допомогою программ Microsoft Excel Розрахунок теоретично! ндикаторно! д1аграми BnxiflHi дан! Pmi Середнм ндикаторний тиск 0,956 МПа Pd= П1 = = Dmax_ n2= P = 0,1153 МПа 1,368 12,700 6,4542 МПа Тиск в KiHLji впуску Показник полироли стиску Стутнь стиску Максимальний тиск в цил1ндр1 1,234 1,4127 Показник полироли розширення Ступнь попереднього розширення Таблиця1.1 Результати эозрахунку Рроз,МПа РСТ,МПа 7777 1 1,250 1,413 1,5 1,75 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 12,7 3,730741253 2,74930063 2,325445546 2,142408521 1,735078302 1,445393493 0,830028975 0,55998586 0,412671203 0,321576437 0,260435997 0,216954183 0,184667886 0,159880364 0,140336272 0,124587705 0,11529 6,454182368 5,994112098 4,955785746 4,202913575 2,548319315 1,786814405 1,356727066 1,083385032 0,895716332 0,759641059 0,65688027 0,576794983 0,51279396 0,460587149 0,429464908 Pmifl= Рср,МПа 2,7234 2,7575 1,7183 1,2268 0,9441 0,7618 0,6353 0,5427 0,4722 0,4169 0,3725 0,336 0,3142 0,965 Похибка середнього Ыдикаторного тиску |pm( - Pj I др = !_--------- L х 100% ”” Рmi ср р +РД Pmicp= 0,96069 МПа DPmi= 0,89712 % Похибка не перевищуе 5% Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 11 Побудова fliuicHoT ндикаторноТ д1аграми С, ДоВМТ точка подач! палива форсункою (подач1 юкри) Визначаеться кутом випередження впорску палива (випередження запалювання) f, ДоВМТ точка початку згорання, визначаеться кутом затримки згорання: =° пкв \ср2, ШсляВМТ кут пеня ВМТ, де тиск максимальний Ь', ШсляВМТ точка вщкриття випускного клапану гДоВМТ точка вщкриття впускного клапану г", ШсляВМТ точка закриття випускного клапану dДоВМТ точка закриття впускного клапану с " точка тиску газ1в в ВМТ в KiHLii такту стиску точка максимального тиску газ1в ♦ BnxiflHi дань М= Кривошипно-шатунне вщношення Вщстань вщ ВМТ до НМТ на fliarpaMi [АВ]= = Кут затримки згорання Рг= s= Рс= Ртах= Тиск залишкових газ1в 1 А Xifl поршня Тиск в KiHui стиску Максимальний тиск Таблица 1.2 Визначення точок д1йсноТ шдикаторноТ д1аграми Позначка Положения Послйна Вщстань вщ А точки точки Х=(1-СО9$з)+-^- x(l-cos^) ВМТ до точки ср 0, пкв v \.АБ\ вщносно Хх----- ,мм ВМТ, ср 0 , ПКВ 2 С, ДоВМТ f,ДоВМТ 14 0,037 3,795 4 0,003 0,312 А<р2, ШсляВМТ 10 0,019 1,944 Ь', ШсляВМТ 130 1,716 175,904 г', ДоВМТ 70 0,768 78,757 г", ШсляВМТ 50 0,431 44,133 dДоВМТ 150 1,897 194,471 Тиск rasiB в ВМТ. Р>(1.15-1.25)хРс 1,23 Число з Ытервалу Ре" 4,589 МПа Максимальний тиск згорання для дизел1в: Pzd=Pmax Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Шдпис Дата ♦ Змн. Арк. № докум. ГПдпис Дата 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і прототипу Таблиця 1.3 Параметри двигунів Найменування параметру Позначення Прототип 345 500 Двигун, що проектується 334 500 12,5 824 0,222 12,7 801 0,229 250 340 133,5 135 250 340 133,5 126 6ЧН25/34 Ефективна потужність Частота обертання колінчатого валу Ступінь стиску Середній ефективний тиск Питома ефективна витрата пального Діаметр циліндра Хід поршня Літраж двигуна Тиск наддуву Ре, кВт п, хв.-1 ε Рме, кПа Ве, кг/кВтгод d, мм S, мм Vst,л Рв, кПа Потужність проектованого двигуна менша потужності прототипу за рахунок зменшення тиску наддуву, що в свою чергу привело до зменшення середнього ефективного тиску. Літраж двигуна та частота обертання колінчастого валу залишились без змін. Збільшилась в порівняні з прототипом питома ефективна витрата пального за рахунок менш оптимального вибору вихідних даних розрахунку робочого процесу. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 14 1.4 Динам1чний розрахунок двигуна » Розрахунки виконан за допомогою программ Microsoft Excel На детал1 КШМ Д1ють Сили тиску газу F=(? г \ ц ’ а/ Сили 1нерцн мае, що рухаються зворотно-поступально Fj = -ms xrxco2 х(cos^ + AL cos2(p),H ♦ сумарна сила (дмена) Нормальна сила F„=FdxtgP,H Рад1альна сила COS^ + jtf) F -F.x---- —----- ,Я cosp Дотична сила _ г- „ sin(^+/?) cos/? BnxiflHi даж А = л, = т, = 0,049 м2 0,250 75,8 кг г= 0,170 м 52,33 с1 (0 = Pd= Ра= . Площа поршня Кривошипно-шатунне вщнощення Маса деталей, що рухаються зворотно-поступально Pafliyc кривошипа Кутова швидюсть 115,3 кПа Тиск в юнщ впуску 101 кПа Атмосферний тиск П1 = 1,368 Показник полп-ропи стиску п2= 1,234 Показник полггропи розширення р r max = 6454,182 кПа Теоретичний тиск згорання Pzd= 6454,182 кПа Дмсний тиск згорання = 4588,812 кПа Дмсний тиск в KiHLii стиску Рг= 122 кПа Тиск залишкових газ1В Рь= 429 кПа Тиск в юнц| розширення d= 0,25 м Д|аметр цилндра Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата Таблиця 1.4 Результати динамічного розрахунку ϕ0 пкв 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 Fі кн Fг кн Vf м3 Fd кн FN кн Fr кн Fk кн 0,00143 0,00158 0,00205 0,0028 0,00381 0,00502 0,00638 0,00783 0,00933 0,01081 0,01223 0,01354 0,01472 0,01574 0,01659 0,01725 0,01773 0,01801 0,01811 0,01801 0,01773 0,01725 0,01659 0,01574 0,01472 0,01354 0,01223 0,01081 0,00933 0,00783 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,74 0,87 1,09 1,42 1,90 2,55 3,46 4,72 6,50 9,06 12,84 -44,11 -43,05 -39,92 -34,98 -28,57 -21,15 -13,23 -5,31 2,16 8,82 14,42 18,83 22,06 24,22 25,50 26,15 26,40 26,46 26,47 26,46 26,40 26,15 25,50 24,22 22,06 18,83 14,42 8,82 2,16 -5,31 -43,41 -42,35 -39,22 -34,27 -27,87 -20,45 -12,53 -4,61 2,86 9,52 15,12 19,53 22,76 24,92 26,20 26,85 27,11 27,17 27,17 27,21 27,27 27,24 26,93 26,11 24,61 22,29 19,14 15,32 11,22 7,53 0,00 -1,84 -3,37 -4,32 -4,54 -3,99 -2,78 -1,11 0,73 2,46 3,84 4,72 5,05 4,86 4,27 3,38 2,33 1,18 0,00 -1,18 -2,34 -3,43 -4,38 -5,10 -5,46 -5,39 -4,86 -3,96 -2,85 -1,82 -43,41 -41,38 -35,70 -27,52 -18,43 -10,09 -3,86 -0,53 -0,22 -2,46 -6,41 -11,12 -15,75 -19,74 -22,82 -24,95 -26,27 -26,96 -27,17 -27,00 -26,43 -25,31 -23,44 -20,69 -17,03 -12,69 -8,11 -3,96 -0,86 0,86 0,00 -9,17 -16,58 -20,88 -21,39 -18,23 -12,24 -4,71 2,95 9,52 14,22 16,74 17,19 15,96 13,58 10,50 7,08 3,55 0,00 -3,56 -7,13 -10,65 -13,95 -16,73 -18,59 -19,11 -18,01 -15,32 -11,54 -7,70 0,00638 18,62 -13,23 5,39 -1,19 1,66 -5,26 0,00502 0,00381 0,0028 27,78 42,79 67,61 -21,15 -28,57 -34,98 6,63 14,22 32,64 -1,29 -2,32 -4,11 3,27 9,40 26,21 -5,91 -10,91 -19,88 0,00205 106,37 -39,92 66,45 -5,70 60,49 -28,08 0,00158 0,00143 153,55 220,18 -43,05 -44,11 110,51 176,07 -4,80 0,00 107,99 176,07 -23,92 0,00 0,00158 0,00205 0,0028 0,00381 0,00502 0,00638 311,70 197,25 132,50 89,26 62,09 44,90 -43,05 -39,92 -34,98 -28,57 -21,15 -13,23 268,66 157,33 97,52 60,69 40,93 31,66 11,67 13,50 12,29 9,88 7,99 7,02 262,55 143,22 78,31 40,14 20,19 9,75 58,15 66,50 59,40 46,58 36,49 30,93 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 17 Продовження таблиці 1.4 ϕ0 пкв 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 650 660 670 680 690 700 710 720 Vf Fг Fі Fd FN Fr Fk м3 кн кн кн кн кн кн 0,00783 33,72 -5,31 28,41 6,87 3,26 29,05 0,00933 0,01081 26,23 21,05 2,16 8,82 28,39 29,87 7,21 7,71 -2,17 -7,71 29,21 29,87 0,01223 0,01354 0,01472 0,01574 17,38 14,74 12,81 11,40 14,42 18,83 22,06 24,22 31,80 33,57 34,87 35,61 8,08 8,11 7,73 6,95 -13,48 -19,10 -24,13 -28,22 29,91 28,77 26,33 22,82 0,01659 10,37 25,50 35,88 5,84 -31,24 18,59 0,01725 9,65 26,15 35,80 4,51 -33,26 13,99 0,01773 0,01801 9,17 8,89 26,40 26,46 35,57 35,36 3,05 1,54 -34,47 -35,09 9,30 4,63 0,01811 0,01801 8,41 1,03 26,47 26,46 34,88 27,50 0,00 -1,19 -34,88 -27,28 0,00 -3,60 0,01773 0,01725 1,03 1,03 26,40 26,15 27,44 27,18 -2,35 -3,42 -26,59 -25,25 -7,17 -10,63 0,01659 1,03 25,50 26,53 -4,32 -23,10 -13,75 0,01574 0,01472 1,03 1,03 24,22 22,06 25,25 23,09 -4,93 -5,12 -20,00 -15,98 -16,17 -17,43 0,01354 0,01223 0,01081 0,00933 0,00783 1,03 1,03 1,03 1,03 1,03 18,83 14,42 8,82 2,16 -5,31 19,86 15,45 9,85 3,19 -4,28 -4,80 -3,92 -2,54 -0,81 1,03 -11,30 -6,55 -2,54 -0,24 -0,49 -17,02 -14,53 -9,85 -3,29 4,38 0,00638 0,00502 1,03 1,03 -13,23 -21,15 -12,20 -20,12 2,71 3,93 -3,76 -9,93 11,92 17,94 0,00381 0,0028 1,03 1,03 -28,57 -34,98 -27,54 -33,94 4,48 4,28 -18,21 -27,26 21,13 20,68 0,00205 0,00158 1,03 1,03 -39,92 -43,05 -38,89 -42,02 3,34 1,83 -35,40 -41,06 16,44 9,09 0,00143 1,03 -44,11 -43,08 0,00 -43,08 0,00 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 18 Нх Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 19 1.5 Розробка конструкції компресійного кільця 1.5.1 Призначення, умови роботи компресійного кільця Компресійні кільця ущільнюють камеру згоряння, а також відводять тепло від головки поршня в гільзу. До конструкції поршневих кілець пред'являють наступні основні вимоги: 1. висока пружність і тривале її збереження; 2. рівномірний розподіл радіального тиску об сили пружності по колу циліндра; 3. матеріал повинний бути жароміцним, зносостійким і мати малий коефіцієнт тертя. Матеріал кілець: сірий чавун СЧ21-40, СЧ24-44 з підвищеним змістом фосфору і присадками хрому, нікелю і молібдену. У форсованих ВОД зі сталевими азотованими втулками встановлюють кільця з марганцевої 65М чи молібденової 50М сталі. Існують спроби застосовувати металокерамічні і металлографітові кільця, у яких властивості, що самозмазують, і зносостійкість зберігаються в широкому діапазоні температур. Твердість чавунних кілець звичайно на 15-20 НВ вище твердості циліндрової втулки, тому що питома робота тертя кілець значно більше, ніж у втулки; крім того, кільця працюють у більш тяжких умовах. Іноді з метою зменшення зносу більш дорогої деталі – циліндрової втулки твердість кілець приймають на 15-20 НВ менше твердості втулки. Для прискорення приробляння і підвищення зносостійкості кілець застосовують пористе хромування, лудіння, графітування чи сульфідування. Пористе хромування збільшує термін служби кілець у 2-4 рази за рахунок високої твердості робочої поверхні і насичення пор хрому мастильним матеріалом. Однак пористе хромування кілець і втулок у МОД Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 21 недоцільно, тому що глибина покриття дуже мала (0,15-0,20 мм) у порівнянні з припустимим радіальним зносом кільця (до 2 мм і більше). Лудіння кілець поліпшує їхні антифрикційні властивості і локалізує місцевий перегрів. При підвищенні місцевої температури олово плавиться і забирає більшу кількість теплоти. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 22 1.5.2 Розрахунок компреайного юльця ♦ Розрахунки виконаж за допомогою программ Microsoft Excel Умови роботи поршневих юлець Ктьця працюють в умовах високих температур, а також значних зм1нних навантажень, а також пщдаються зношенню. Вимоги до матер1алу поршневих юлець висока зносотривюсть в умовах граничного тертя. висою антифрикфйн1 якосл пари - поршневе юльце - пльза. швидка прироботка до поверхж пльзи. Bn6ip матер1алу поршневого юльця Вибираемо чавун ВЧ-25 ГОСТ 1412-85 Вихщж данн1 Д|аметр цилндра d= Рад!альна товщина юльця t=(0,03-0,045) х, м 0,034 Висота юльця hk=(0,6-1) xt, м 0,71 Зазор в замку а) в вшьному стаж 0,096 50=(O,O8-O,13) xi, м б) в робочому стаж 0,006 ^=(0,005-0,0075) х, м Деформац1я юльця а) в робочому стаж f' = сг0 - о-, мм f= 22,625 мм б) при над1ванн1 юльця на поршень f" = 2хтг-х t-f' мм Г= 30,755 мм Наруження згинання в робочому стаж 1 f 4=0,425<Е’х ----------- X— МПа (ы)2 t Е=1 х105 МПа - для чавужв Е=2 хЮ5 МПа - для стал1 100000 МПа Е= 140,14 МПа и [СГ' ] = 400 МПа Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 0,25 м 0,0085 м 0,006 м 0,024 м 0,0014 м ♦ Напруження згинання при над1ванн1 ктьця на поршень 1 Г о^=0,425<£'х----- тух— 0+1) 1 мпа <т " = 166,266 МПа [<т"] = 450 МПа Тиск ктьця на стыку цилыдра 0.33 х су'и х t2 t/ х (tZ - г) Рк= 0,05534 МПа [Рк]=0,2 МПа Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГПдпис Дата 24 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню компресійного кільця В дипломному проекті пропонується замінити перше компресійне кільце, яке має прямокутну форму перерізу на трапеціїїдальне кільце . Fr Fгор Рисунок4 Схема дії кільця В даній конструкції кільця внаслідок розкладення сили реакції кільця від поршня ми отримуємо горизонтальну складову, яка підвищує рухливість кільця в канавці при русі поршня вгору і вниз, що зменшує ймовірність закоксовування кільця. Дана конструкція кільця має недоліки: складніша технологія виготовлення кільця, а також необхідність зміни форми канавки в поршні. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 25 2 ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Вибір обладнання, пристосування та інструменту Раціональна організація робочих місць виявляє великий вплив на підвищення продуктивності праці, не вимагаючи від підприємства значних матеріальних витрат. Планування робочого місця повинне передбачити правильне розміщення предметів і засобів праці з урахуванням раціонального використання виробничої площі, зручності експлуатації і безпеки роботи. Для розробки технологічного процесу складання шатунно - поршневої обране слідуюче обладнання та інструмент. В першу чергу на дільниці повинні бути верстати для виконання слюсарно-складальних робіт. стиснуте повітря із Для продувки заводської системи . деталей використаємо Поршневі кільця будемо установлювати спеціальним пристосуванням. Для з’єднання поршневого пальця з поршнем пропонується використовувати рідкий азот для охолодження поршневого пальця. Використання рідкого азоту потребує визначених навичок роботи з ним. Для зберігання азоту на дільниці визначене місце з обмеженим доступом робітників. На дільниці встановлені ваги і стелажі для зберігання комплектуючих та пристосувань. Для зберігання інструментів, креслень, техпроцесів на дільниці установлюють інструментальні ящики. Також потрібно дільницю укомплектувати комплектом вимірювальних пристроїв, так як контрольні операції будуть виконувати робітники дільниці. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 26 2.2 Визначення технічної норми часу Розрахунок штучного часу в умовах серійного виробництва вираховується згідно формули а +а Тшт = ∑Т оп ×(1 + обс оп ), хв 100 де Топ- оперативний час на операцію , хв.; аобс- відсоток часу від оперативного на обслуговування робочого місця в % (4%); аоп- відсоток часу від оперативного на особисті потреби (3%); Визначимо штучний час на кожну окрему операцію складання шатуно-поршневої групи. 05 Підготовча. Т005 = 36 × (1+ 010 Складальна . Складання поршня. Т010 = 72 × (1+ 015 Складальна. 4+3 ) = 39 хвилин. 100 4+3 ) = 77 хвилин. 100 Складання поршня з шатуном. Т015 = 59 (1+ 4+3 ) = 63 хвилин. 100 Визнааємо загальний штучний час на складання. ТШТ = Т005 + Т010 + Т015 = 39+77+63=179 хвилин. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 27 3 ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості обладнання, працюючих і площі дільниці. Ефективний фонд робочого часу визначається за формулою: Феф = (365 – В – С) × Д × З × ( 1 − α ), год. 100 де В – вихідні дні; С – святкові дні; Д – тривалість зміни в годинах; З – кількість змін на добу; α – відсоток втрат часу на регламентовані перерви. Феф = (365 – 104 – 0) × 8 × 1 × ( 1 − Для дільниці складання необхідна 3 ) = 2025,36 год. 100 кількість робочих місць визначається за формулою: C рі = N × t шт.і , 60 × Ф еф де N – річна програма випуску, шт. ; tшт і – штучний час на операцію, хв..; Феф – фонд часу роботи робочого місця протягом року, год. Необхідна кількість робочих місць (розрахункова С р.і. і прийнята Спр.) визначається по кожній операції. С р 005 = 645 × 39 = 0,207 роб.м. 60 × 2025,36 С р 010 = 645 × 77 = 0,409 роб.м. 60 × 2025,36 С р 015 = 645 × 63 = 0,334 роб.м. 60 × 2025,36 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 28 За результатами розрахунків, приймаємо 1 робоче місце. Коефіцієнт завантаження робочих місць на дільниці складання визначається за формулою: Кз = ∑С , ∑С рі прі де ∑Срі – сума розрахункової кількості робочих місць ∑Срі – сума прийнятої кількості робочих місць Кз = 0,207 + 0,409 + 0,334 = 0,950 1 Визначення необхідної кількості працюючих на дільниці Чисельність основних виробничих робітників визначається по кожній операції за формулою: Ч оі = N × t шт.і , чол. 60 × Феф × К вн де Квн – коефіцієнт виконання норм виробітку (Квн = 1). Ч 005 = Ч 010 = 645 × 39 = 0,207 чол. 60 × 2025,36 × 1 645 × 77 = 0,409 чол. 60 × 2025,63 × 1 Ч 015 = 645 × 63 = 0,334 чол. 60 × 2025,36 ×1 За результатами розрахунків приймаємо одного основного робітника – слюсаря механоскладальних робіт 4 розряду. Оскільки за розрахунками на дільниці один основний робітник, розрахунок чисельності допоміжних робітників і керівників проводити недоцільно. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 29 Проведені розрахунки зводимо в таблицю 3.1. Таблиця 3.1 Зведена відомість працюючих на дільниці Категорія Кількість По змінам працюючих 1 2 В % від В % від чисельності загальної основних кількості робітників працюючих Основні робітники, 1 1 - 100 100 - - - - - - - - - - 1 1 - - 100 чол. Допоміжні робітники, чол. Керівники, чол. Всього Розрахунок площі дільниці. Виробнича площа для виконання складальних робіт визначається за формулою: Авир. = Чз × Кп, м2 де Чз – загальна чисельність робітників, працюючих на дільниці, чол. ; Кп – питома площа на одного робітника, м2 (для вузлового складання Кп = 6…25 м2; для загального складання Кп = 10…30 м2). Авир. = 1 × 24 = 24 м2 Загальна площа дільниці визначається за формулою: Аз = Авир + Амм + Асп, м2 де Амм – площа місця майстра, м2 (можна прийняти 6 м2, якщо за розрахунками керівники відсутні, приймаємо 0 м2); Асп – площа складу продукції, м2 (можна прийняти 6 м2). Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 30 Аз = 24 + 6 = 30 м2 Об’єм будови дільниці визначаємо за формулою: V = Азаг × h, м3 де h – висота будови, м (можна прийняти 8,0 м). V = 30 × 8,0 = 240 м3 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 31 4 ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання Заходи з техніки безпеки на дільниці складання ШПГ можна розділити на організаційні та технічні. До організаційних заходів відносяться інструктаж з техніки безпеки безпосередньо на робочому місці, обладнання дільниці плакатами та інструкціями. Безпосередню відповідальність за дотриманням техніки безпеки на дільниці загального складання несе бригадир і майстер складального цеху. Майстер проводе 1 раз на квартал інструктаж з техніки безпеки. До технічних заходів з техніки безпеки відносяться : - періодична перевірка обладнання дільниці складання. В даному випадку на дільниці знаходиться консольний кран, який перевіряється 1 раз в квартал. Також раз в квартал перевіряються стропи, якими користуються на дільниці.; - для роботи з рідким азотом на дільниці обладнана спеціальна ванна, а з рідким азотом зберігаються в спеціально відведеному місці; - інструмент і пристосування якими користуються на дільниці повинні бути справні, не зношені і відповідають вимогам техніки безпеки; - на дільниці складання повинна знаходитись аптечка укомплектована згідно вимог; - дільниці повинна бути обладнана стелажами для зберігання деталей, настилами для верстатів. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 32 Заходи з протипожежного захисту на дільниці складання ШПГ також можливо розділити на організаційні та технічні. Організаційні заходи : навчання робітників дільниці правилам пожежної безпеки, проведення лекцій, бесід, друкування необхідних інструкцій, обладнання дільниці плакатами. З технічних заходів на дільниці потрібні : - обладнати дільницю протипожежним щитом, який укомплектувати згідно вимог; - укомплектувати дільницю ящиком з піском для тушіння ізоляції дротів, які знаходяться під напругою ; - пролите масло потрібно негайно прибрати. Для цього на дільниці повинен бути ящик для використаного ганчір’я; - для місцевого освітлення потрібно використовувати тільки електричну лампочку під напругою 6-36 V, яка захищена металевою сіткою; - обладнати планом евакуації робітників у випадку пожежі. 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання Кількість світильників визначається за формулою: N= E × A × K3 × Z , шт Фл × U × n де Е = 200лк - необхідна освітленість горизонтальної площини, відповідно до галузевих норм проектування штучного освітлення основних цехів промислових підприємств ВСН 196-83; А = 30 м2 - площа підлоги дільниці складання; Кз = 1,3 - коефіцієнт запасу при малому виділенні пилу; Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 33 Фл = 1995 лм - світловий потік однієї лампи, приймаємо за таблицею 4 [8] для ламп ЛДЦ 40 – 4; n = 2 - кількість ламп в одному світильнику; Z = 1,1 коефіцієнт нерівномірності освітлення; U – коефіцієнт використання освітлювальної установки вибираємо за таблицею 5 [8] залежно від індексу приміщення та коефіцієнтів відбивання світла. Визначаємо індекс приміщення за формулою: i= L×B , h × ( L + B) де L = 6м – довжина дільниці складання; В = 5м – ширина дільниці складання; h – висота підвішування світильника над робочим місцем, м; h =H – hр – hс H = 8м – висота приміщення; hр = 0,8м – висота робочої поверхні; hс = 4м – відстань від стелі до світильника. h =8 – 0,8 – 4 = 3,2м i= 6×5 = 0,85 3,2 × (6 + 5) Коефіцієнти відбивання стелі – 70%, стін – 30%, підлоги – 10% приймаємо згідно [8] Виходячи із значень коефіцієнтів та індексу приміщення U = 0,29 згідно таблиці 5 [8]. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 34 N= Згідно розрахунку 200 × 1,3 × 30 × 1,1 = 7,4шт. 1995 × 0,29 × 2 приймаємо на дільниці складання вісім світильників з лампами ЛДЦ 40 – 4. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 35 ЛІТЕРАТУРА 1. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчеты автомобильных и тракторных двигателей. – М: Высшая школа, 1978.- 400 с. 2. Доценко С.М., Діденко О.В. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок робочого процесу дизельного двигуна» з дисципліни « Теорія двигунів внутрішнього згоряння»Первомайськ ППІ 2012-40 с. 3. Методичні вказівки до практично ї роботи «Розрахунок та побудова індикаторої діаграми». Склав викладач Доценко С.М.: - Первомайськ ППТК, 2000.-24 с. 4. Коваленко І.М Конструкція та динаміка ДВЗ. методичні вказівки до виконання динамічного розрахунку кривошипно-шатунного механізму.- Первомайськ, 2013-43с. 5. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок теплового балансу дизельного двигуна». Склав викладач Доценко С.М. – Первомайськ ППТК, 1999.-28 с. 6. Коваленко І.М. Конструкція та динаміка ДВЗ. Методичні вказівки до виконання розрахунків основних деталей двигунів внутрішнього згоряння.- Первомайськ, 2010- 57 с. 7. Бельський Ф.В. Методичні вказівки до виконання технологічного розділу дипломного проекту з спеціальності 5.0505306 «Виробництво двигунів»- Первомайськ. 2012 – 15 с. 8. Русак О.Н. Справочная книга по охране труда в машиностроении- Л. Машиностроение, 1989.- 268 с. 9. Натальчишина В.П., Брендуля М.Ф., Гиль О.О. Вимоги до оформлення курсових та дипломних проектів і робіт. методичні вказівки для студентів інститут та коледжу. – Первомайськ: ППІ 2007.-47 с. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 36 8 133.431.25.06.00.00.00 СК 9 4 11 12 10 5 6 7 2390* 3 1 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата Справ. № Перв. примен. 2 1300* Технічна характеристика. 1.Ефективна потужність Pe=334кВт 2.Частота обертання колінчастого валу n=500хв 3.Ступінь стиску ε =12,7 4.Середній ефективний тиск Pme=0,801МПа 5.Питома ефективна витрата палива Be=229г/кВт.год. Технічні вимоги. 1.Використовувати дизельне паливо Л-0,2-40 ДСТУ3868-99 2.Використовувати в системі мащення масло МВЦС2 ГОСТ 21743-76 3.В якості охолоджувальної рідини використовувати профільтровану прісну воду. 4.Висота камери стиску 5,5 мм. 5.*Розмір для довідок. Изм. Лист № докум. Подп. Дата Разраб. Заторський Пров. Коваленко Т.контр. Коваленко Н.контр. Коваленко Утв. Манзюк 133.431.25.06.00.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Дизель Н 13500 1:5 6ЧН 25/34 Лист Листов 1 431-ВД Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.25.06.00.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці 1 133.431.25.06.01.00.00 СК Блок-картер 1 2 133.431.25.06.02.00.00 СК Фундаментна рама 1 3 133.431.25.06.03.00.00 СК Колінчастий вал 1 4 133.431.25.06.04.00.00 СК Кришка циліндру 6 5 133.431.25.06.05.00.00 СК Поршень 6 6 133.431.25.06.06.00.00 СК Шатун 6 7 133.431.25.06.07.00.00 СК Розподільний вал 1 8 133.431.25.06.08.00.00 СК Форсунка 6 9 133.431.25.06.09.00.00 СК Пусковий клапан 6 133.431.25.06.10.00.00 СК Паливний насос 6 10 високого тиску 11 133.431.25.06.11.00.00 СК Випускний колектор 1 12 133.431.25.06.12.00.00 СК Впускний колектор 1 ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 Змн. Арк. Розроб. Перевір. Н. Контр. Затверд. № докум. Заторський Коваленко Коваленко Манзюк Підпис Дата Дизель 6ЧН25/34 Літ. Арк. Акрушів 1 1 431-ВД 133.431.25.106.05.00.00 СК Ç250 12 1 2 3 13 4 5 6 7 1007 8 9 10 Перв. примен. 1.Перед складанням деталі промити, отвори та порожнини продути стислим повітрям. 2.Поршневі кільця встановлювати в канавки та знімати за допомогою спеціального пристосування. 3.Поршневі кільця змащені маслом повинні вільно прокручуватись в канавкі навколо осі поршня. 4.Замки розташовувати через 90Å відносно один одного по гвинтовії ліній. 5.Різниця складених поршнів призначених для встановлення в один двигу н не повинно перевищувать 0,5 кг. 6.Перед встановленням палець охолодити в рідкому азоті. 7.Після встанолення другого стопорного кільця перевірити наявність зазору між пальцем і кільцем. Сумарний зазор повинен буть не меньше 0,4 мм. 8.* Розміри для довідок. Справ. № 11 15 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата 14 114 133.431.25.106.05.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Изм. Лист № докум. Подп. Дата Шатунно-поршнева Разраб. Заторський 120 1:1 Пров. Коваленко група Т.контр. Коваленко Лист Листов 1 Н.контр. Коваленко 431-ВД Утв. Мазюк Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.25.06.05.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці 6 133.431.25.06.05.01.00 СК Поршневий палець 1 8 133.431.25.06.05.02.00 СК Стержень шатуна 1 Діафрагма 1 12 133.431.25.06.05.03.00 СК Деталі А2 1 133.431.25.06.05.00.01 Поршень 1 2 133.431.25.06.05.00.02 Компресійне кільце 1 3 133.431.25.06.05.00.03 Компресійне кільце 3 4 133.431.25.06.05.00.04 Маслознімне кільце 2 5 133.431.25.06.05.00.05 Втулка головки шатуна 1 7 133.431.25.06.05.00.06 Стопорне кільце 2 9 133.431.25.06.05.00.07 Нижній вкладень 1 10 133.431.25.06.05.00.08 Шатунний болт 4 11 133.431.25.06.05.00.09 Верхній вкладень 1 15 133.431.25.06.05.00.10 Нижня кришка шатуна 1 ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 Змн. Арк. Розроб. Перевір. Н. Контр. Затверд. № докум. Заторський Коваленко Коваленко Манзюк Підпис Дата Шатунно-поршнева група Літ. Арк. Акрушів 1 2 431-ВД Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Стандартні вироби Болт М8 20.88 13 4 ГОСТ 7805-70 Штифт 8.12 ГОСТ2564-85 14 1 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06 Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 2 133.431.25.106.05.00.02 В У 1.4 Ç250h9(-0,115) А-А(10:1) 8,5-0,2 Z 1,5 Перв. примен. Справ. № У Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата В(4:1) в вільному стані 24 45Å Инв. № подл. Ra0.63 R0.5 7Å 6h9(-0.03) 1,5 А Ra2.5 0.03 А Rz20 Z Ra0.63 1.Кільця повинні відповідати вимогам ГОСТ621-87. 2.46-47 HRC. Різниця показників твердості в одному кільці не повинна перевищувати 4 одиниці НRC. 3.Зовнішній діаметр кільця по вісі У-У повинен перевищувати діаметр по вісі Z-Z на величину 0,2....2 мм. 4.Кільце вкладене в контрольний калібр, повинне прилягати до його поверхні не менше ніж на 90% довжини кола, в місцях не прилягання дозволяеться зазор не більше 0,03мм. Не допускається зазор в зоні 15Å по обидві сторони від замка. Контакт може бути безперервний або крапочний (в виді пунктиру). 5.Невказані граничні відхиленнярозмірів ± ІТ14/2. 6.Контролювати зазор в замку 1,4 +0,008 .Граничний розмір в калібрі 250+0,015 калібра до вибраковки 250 . 7.Готове кільце повинно бути розмагніченне. 8.На поверхні кільця не допускається: тріщини, забойни, рихлоти та слід корозій. 9.Переодичні випробування кілець проводити раз в квартал поточного року в кількості не менше 5 шт від партій в повному опсязі технічних вимог креслення. 133.431.25.106.05.00.02 Лит. Масса Масштаб Изм. Лист № докум. Подп. Дата Компресійне Разраб. Заторський 0,09 1:1 Пров. Коваленко кільце Т.контр. Коваленко Лист Листов 1 Н.контр. Коволенко ВЧ-25 ГОСТ1412-85 431-ВД Утв. Манзюк Копировал Формат A1 Дубл. Зам. Ориг. ВСП ПФК НУК 133.431.25.06.05.00.00 СК Шатунно-поршнева група Затверджую Прiзвище Пiдпис Дата КОМПЛЕКТ ДОКУМЕНТIВ на технологічний процес складання ТЛ Розробив Заторський Перевірив Коваленко Н.контр Коваленко форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Заторський Коваленко Н контр. Коваленко 133.431.25.06.05.00.00 СК ВСП ПФК НУК Шатунно-поршнева група А Б к-м Цех. Діл. РМ опер. А 01 005 Підготовча 17474 4 1 39 02 А 03 04 010 Верстак А-1401 Ванна 9699-2900 Складальна(складання поршня) 17474 4 1 77 05 015 Верстак А-1401 Складальна(складання поршня з шатуном) Верстак А-1401 17474 4 1 63 А 06 Код, найменування операції Код, найменування обладнання Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу 07 08 09 10 11 12 13 14 15 16 17 МК Маршрутна Карта Складання Позначення, документа СМ проф. Р КР КОВД ОН УП Позначення, код ОВП ОП ОВ К шт ОН Т п.з. КВ Т шт. Н витр. Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Заторський Коваленко ВСП ПФК НУК Н контр. Шатунно-поршнева група Коваленко 12 1 2 13 ЕК 133.431.25.06.05.00.00 СК Ескізна Карта 3 4 5 6 7 8 9 10 11 14 15 форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Заторський Коваленко Н контр. Коваленко цех к/м А Діл. РМ 133.431.25.06.05.00.00 СК ВСП ПФК НУК Шатунно-поршнева група опер. Поз. 01 Найменування Позначення ОВП ОВ ОН КН Н витр. Роз п. Заг п. Такт п. Складальні одиниці К 02 03 015 6 Поршневий палець 1 1 04 010 12 Діафрагма 1 1 05 06 Деталі 07 08 010 1 Поршень 1 1 09 010 2 Компресійне кільце 1 1 10 010 3 Компресійне кільце 1 3 11 010 4 Маслознімне кільце 1 2 12 005 5 Втулка головки шатуна 1 1 13 005 7 Стопорне кільце 1 1 14 015 8 Стержень шатуна 1 1 15 015 9 Нижній вкладень 1 1 16 КК Комплектовочна Карта форма 1а Дубл. Зам. Ориг. 133.431.25.06.05.00.00 CK к/м опер. Поз. Найменування 02 015 10 Шатунний болт 03 015 11 04 015 15 цех Діл. РМ Позначення ОВП ОВ Я ОН Роз п. КН Заг п. 1 4 1 1 1 1 Н витр. Такт п. 01 Верхній вкладень Нижня кришка шатуна 05 Стандартні вироби 06 07 08 13 Болт М8 20.88 ГОСТ7805-70 1 4 09 14 Штифт 8.12 ГОСТ2564-85 1 1 10 Матеріали 11 12 13 005 Паливо дизельне ГОСТ 305-73 14 15 015 Масло 015 16 005 17 18 19 КК Комплектовочна Карта 1 1 Рідкий азот кг кг кг 10 4 1 5 Ганчірка кг 1 1 форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Заторський Коваленко Н контр. Коваленко ВСП ПФК НУК 133.431.25.06.05.00.00 Шатунно-поршнева група Позначення документа Код, найменування А 01 010 Cкладальна(складання поршня) МВ ІТБ 1376-08 Код, найменування обладнання Б 02 Верстак АМ-0494 Код, позначення к/м Р Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу О 03 Встановити діафрагму порожнини охолодження днища поршня. Момент затяжки болтів 10 Нм. Під болти встановити фіксуючі шайби. ОВП ОВ ОН Тд То КВ Н витр. 04 Пісдя затягування болтів краї шайб загнути. T 05 СЛ-молоток 400г ГОСТ2310-77, динамометричний ключ ДМ-100 06 О 07 08 T 09 Встановити маслоз'ємне кільце на юбку, потім на головку поршня. Перевірити зазор між кільцем і поршем який повинен знаходитись в межах 0,1-0,15мм. Кільця повинні вільно без заїдань обертатись в канавках. ПР-кліщі установки кілець, набор щупів 0-1 ГОСТ2936-78 10 О 11 12 T 13 Встановити 4,3,2 і 1 компресійні кільця, на головку поршня. Перевірити зазор між кільцем і поршем який повинен знаходитись в межах 0,1-0,15мм. Кільця повинні вільно без заїдань обертатись в канавках. ПР-кліщі установки кілець, набор щупів 0-1 ГОСТ2936-78 14 15 16 ОК Операційна Карта