Проєкт 4-тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції хвилинного компресійного кільця

ВІДОКРЕМЛЕНИЙ СТРУКТУРНИЙ ПІДРОЗДІЛ "ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова" Відділення «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Допущений до захисту Голова циклової комісії _______ Василь МАНЗЮК « ___» ___________ 2025 р. Пояснювальна записка До кваліфікаційної роботи (дипломний проєкт) фаховий молодший бакалавр (освітньо-кваліфікаційний ступень) на тему: Проєкт 4-тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції хвилинного компресійного кільця Виконав: здобувач освіти ІVкурсу, групи 431-ВД-21 Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння ______________________ Олексій КЛИВНЯК (підпис) Керівник _________ (підпис) (прізвище та ініціали) Ігор КОВАЛЕНКО (прізвище та ініціали) Консультант з економічного розділу __________________ Ірина КАПАЦИНА (підпис) (прізвище та ініціали) Нормоконтролер __________________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис) Рецензент _________ (підпис) Дата захисту ______________ (прізвище та ініціали) Федір БЕЛЬСЬКИЙ ( прізвище та ініціали) Оцінка за захист ____________________ Первомайськ – 2025 року Відокремлений структурний підрозділ «ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова» Відділення: «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія: «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Освітньо-кваліфікаційний ступень: фаховий молодший бакалавр Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння» ЗАТВЕРДЖУЮ Голова циклової комісії «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» _________________ Василь МАНЗЮК “____” _________________ 2025 року З А В Д А Н Н Я НА КВАЛІФІКАЦІЙНУ РОБОТУ (ДИПЛОМНИЙ ПРОЄКТ) ЗДОБУВАЧЕВІ ОСВІТИ Олексію КЛИВНЯКУ (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) 1.Тема проєкту Проєкт 4 тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції хвилинного компресійного кільця Керівник проекту Ігор КОВАЛЕНКО затверджені наказом вищого навчального закладу від “06” березня 2025 р. № 44-у 2. Строк подання здобувачем проєкту 13.06.2025 р. 3. Вихідні дані до проєкту: Потужність Ре = 336 кВт, Частота обертання колінчастого валу n = 500 хв -1, ступень стиску Е = 12,8 Розробити технологічний процес складання ШПГ Річне завдання 628 шт. Режим роботи однозмінний 4.Зміст розрахунково – пояснювальної записки (перелік питань, які потрібно розробити) 1. КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 1.3 Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна й прототипу 1.4 Розрахунок сил що діють у КШМ двигуна 1.5 Розробка конструкції деталі, вузла, системи 1.5.1 Призначення, описування та обґрунтування проєктованої системи вузла, деталі 1.5.2 Вибір матеріалу, визначення розмірів і розрахунок на міцність деталі, вузла 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню проєктованої системи, конструкції, вузла, деталі 2. ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Вибір обладнання, пристроїв, інструменту 2.2 Визначення технічної норми часу 2 3. ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості працівників і площі дільниці 4. ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання ЛІТЕРАТУРА ДОДАТКИ 1. Технологічний процес складання проєктованого вузла 2. Специфікації складальних креслень 5. Перелік графічного матеріалу (з точним зазначенням обов’язкових креслень) Аркуш 1 Поперечний розріз двигуна А1 СК Аркуш 2 ШПГ А1 СК 6. Консультанти розділів проєкту Розділ Ім’я, ПРІЗВИЩЕ та посада консультанта Організаційноекономічний Ірина КАПАЦИНА – викладач відділення «Економіки та права» Підпис, дата завдання видав завдання прийняв 7. Дата видачі завдання 21.04.2025р. КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН Назва етапів дипломного проєкту № з/п 1 2 3 4 5 6 7 8 Строк виконання етапів проєкту Розділ 1 28.04.2025 р. Розділ 2 05.05.2025 р. Розділ 3 09.05.2025 р. Розділ 4 15.05.2025 р. Аркуш 1 21.05.2025 р. Аркуш 2 28.05.2025 р. Перевірка проєкту на плагіат 04.05.2025 р. Оформлення проєкту 11.06.2025 р. Здобувач освіти _____________ Олексій КЛИВНЯК Керівник проєкту _____________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис ) ( підпис ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Примітка ЗМІСТ 1 Конструкторський розділ 4 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 4 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 11 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і 14 прототипу 1.4 Динамічний розрахунок двигуна 15 1.5 Розробка конструкції компресійного кільця 21 1.5.1 Призначення, умови роботи компресійного кільця 21 1.5.2 Розрахунок компресійного кільця 23 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню компресійного кільця 25 2 Технологічний розділ 26 2.1 Вибір обладнання ,пристосування і інструменту 26 2.2 Визначення технічної норми часу 27 3 Організаційно-економічний розділ 28 3.1 Визначення потрібної кількості працівників 28 і площі дільниці 4 Організація охорони праці та протипожежний захист 32 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці 32 складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання 33 Література 36 ДОДАТКИ Додаток А Креслення “ Дизель 6ЧН 25/34“ Додаток Б Специфікація “ Дизель 6ЧН 25/34“ ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. Розроб. Перевір. Н. Контр. Затверд. № докум. Кливняк О.О. Коваленко І.М КоваленкоІ .М Манзюк В.М. Підпис Дата Пояснювальна записка Літ. Арк. Акрушів 2 36 431-ВД-21 Додаток В Креслення “ Шатунно-поршнева група” Додаток Г Специфікація “ Шатунно-поршнева група “ Додаток Д Технологічний процес складання ШПГ Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 3 1 КОНСТРУКТОРСЬКИИ РОЗД1Л 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна Розрахунки виконаы за допомогою программ Microsoft Excel Умова завдання Ёфективна потужнють 336 кВт Ре= п= £ = Частота обертання кол1нчастого валу. Стутнь стиску BnxiflHi даы теплового розрахунку. Число цилндр1в Тиск наддуву Коефщ1ент надлишку повпря Тиск навколишнього середовища i= Рв= а = Температура навколишнього середовища niflirpie св1жого заряду Тиск залишкових газ1в Температура залишкових газ1в Ступнь пщвищення тиску Коефщ1ент використання теплота в точщ "Z" Коефщ1ент повноти ндикаторноТ д1аграми Паливо Дизельне пальне Л - 0.2 - 40 ДСТУ 3868-99 Середнм елементарний склад палива Вуглець С=0,86; Водень Н=0,13; Кисень 0=0,01 Найнижча теплота згорання палива QH=42500 кДж/кг Ра= Та= ДТ = Рг= тг= Я = £г = £ = 500 хв’1 12,8 6 0,125 МПа 1,95 0,101 МПа 293 К 10 К 0,12 МПа 863 К 1,82 0,9 0,93 [1] [1] [1] [1] [1] [1] [1] [1] [1] Параметри робочого тта. Теоретично необхщна юльюсть повп-ря для згоряння 1кг. палива L =J-xf— ——1 f0’86 °’13 0>01 0 0.21ХЦ2+ 4 32Л0.21Д 12 + 4 32 у 0.495 10 =28.95x4 =28.95x0.495=14.33кг Ктькгсть св1жого заряду Мх =сгх20,км<мь/кг м1 = '0,96525 кмоль/кг Юльюсть окремих компоненте продукте згоряння Юльюсть СО2: МСОг=^,—/кг Юльюсть Н2О: мн2о = ~^~> клю,ь / кг Юльюсть О2: N^=0,21 х(а-^хЕб,к“°4 0,099 кмоль/кг Юльюсть N2: N^=0,79 х ахЦ, КМО7КГ 0,763 кмоль/кг 0,072 кмоль/кг 0,065 кмоль/кг Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 4 Загальна юльюсть продукт в згоряння м2=мСО2+мН2О+мО2+мМ2,кмоль/кг 0,998 кмоль/кг Параметри процесу газообмну Температура повпря теля нагнтача -1 ,к Тв = Та х де nk— 1,628 показник полироли стиску повпря в нап-птач1 Тв= 319,338 К Тиск в KiHqi впуску Pd = (0.9- 0.95) хРв МПа число з 1нтервалу (0,923 Pd= 0,11538 МПа Коефщент залишкових газ1в _Га-А7; + Д7: Рг £xPd-Pr Tr Де Д7] =(30-50°) стугпнь охолодження повиря АЛ = до к = 0,02965 Температура в к1нц| впуску Тв-А7’1+ДТ + /гх7; ,К 1 + /г 305,859 К Td= Коефщ1ент наповнення . £ Pd Т- М. £-1 Фс= Рв Td(\ + 7r) 0,88807 Густина заряду на впуску р =-Лх1°6 в х(Тв - кг/ /м3 де Rn=287 Дж/кгхк - уыверсальна газова поелйна для повпря р в 1,55919 кг/м3 Параметри процесу стиску Вибираемо значения «1 = 1,368 Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата * Тиск В KIHLli стиску Рс = Pd xsn', МПа 3,77377 МПа Рс= Температура в юнф стиску Тс =TdxSn'~\K Тс= 5 781,581 К Середня мольна теплоемюсть пов1тря wCv =1988+0.002638 хТ,7^^ с / Кмоль х К тС v’ = 21,942 КДж/Кмоль*К Параметри процесу згоряння Теоретичний коефщент молекулярно! змии Р0 = 1,03389 Дмсний коеф|фент молекулярно! змии Р=^+Гг 1 + Zr р 1,03292 Емгпричн формули середых мольних теплоемкостей окремих газ1в при сталому об'ем! для О2: mCv"o2=23,3+0,00155xTz для N2: mCv"N2=21,554+0,001457xTz для СО2: mCv"co2=38,609+0,003349xTz для Н2О: mCv"H2O=25,459+0,004438xTz Середня мольна теплоемюсть продукте згоряння при сталому об'ем! _ 1 Мх>2Х(т^СО2) +M12OX(m(-Хес) + _кду М, [+JS^x(mC<)2)+Mcx(mCyN2) ’ /КмольхК Пюля постановки одержимо р1вняння »Cv--a+« де: а= в= хТ2хК 23,2059 0,0018 Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГИдпис Дата Середый показник полироли розширення Вибираемо значения «2 = 1,259 Тиск в KiHqi розширення р = Лпах_ МПа 0,40879 МПа Рв= Температура в юнц| розширення т6 ~ Тв= Т ’к 1049,16 К 1ндикаторы показники робочого Tina Середый теоретичний ндикаторний тиск Ах(р-1)+^£ «г"1 Р'пи = ,МПс 1,02839 МПа Дмсний середнм (ндикаторний тиск Pmi ^хР^МПа Pmi= 0,95641 МПа 1ндикаторний ККД Р™ xloxa rj = Qh x РвхФсх 10’3 ? i = 0,45414 Питома ндикаторна витрата палива в =_360£_ кг/ ' Qh XJ7i ’ / квт год- Bj= 0,18652 кг/кв год Ефективн! показники робочого циклу Середый тиск мехаычних втрат Рм =0.089 +0.0118 хУПСРМЛа де середня швидюсть поршня ВСП ПФКНУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. № докум. ГНдпис Дата Д1аметр цил1ндра t 4xKs d = 100x m ~ ----------- =,MM лкт S ПР ——— d nr де d nP = m= d= 0,25 м Д1аметр поршня прототипу 1,36 250,536 мм Хщ поршня S = mxd=, мм s= 340,728 мм Уточнены розм1ри цилндра i двигуна Д1аметр цилндра d= 250 мм Хщ поршня S= 340 мм Л краж двигуна ^xd’xSxi = JT 4х106 у s 100,088 Л Ефективна потужнють двигуна pep ;-хГ"х"=.л'В,и 30xZ pep = r 333,85 кВт Отримана величина Рер вщр1зняеться вщ задано! на: Р -Р \Ре =_^Р------ lxioo% Реср — pecp рер +Р 1 ■* е 1P ecp = 2 334,925 кВт 0,64193 % Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 1.2 Розрахунок ЫдикаторноТ д1аграми Розрахунки виконаы за допомогою программ Microsoft Excel Розрахунок теоретично! ндикаторно! fliarpawin BnxiflHi дан Pmi= 0,956 МПа Середнй ндикаторний тиск 0,1154 МПа Тиск в KiHqi впуску Pd= 1,368 Показник полироли стиску П1 = 12,800 Стутнь стиску SC = Р = 6,8683 МПа Максимальний тиск в qnniHflpi ' max 1,259 1,3613 n2= р = Показник полпропи розширення СтупЫь попереднього розширення Таблиця 1.1 Результати розрахунку ттг” 1 1,250 1,361 1,5 1,75 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 12,8 Рст,МПс 3,773765871 2,781006825 2,474823712 2,167115758 1,75508802 1,462062434 0,839601249 0,566443874 0,417430316 0,325285004 0,263439464 0,219456198 0,18679756 0,161724178 0,141954694 0,126024507 0,115375 Рроз,МПа Рср,МПа 3,0945 6,868253885 6,078250697 5,006020231 4,231367433 2,539696638 1,768006977 1,33497849 1,061170283 0,873975124 0,738732507 0,636921903 0,557798708 0,494725291 0,443392472 0,408789895 р 'miА= 2,7693 1,7001 1,2016 0,9175 0,7359 0,6105 0,5193 0,4501 0,3961 0,3528 0,3174 0,2934 0,965 Похибка середнього Ыдикаторного тиску |р -Рд| = |_™---------™_| х т р mi ср р +РД Pmicp= DPmi= ... 0,9607 МПа 0,89453 % Похибка не перевищуе 5% Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата И Побудова дмсноТ ЫдикаторноТ д1аграми С', ДоВМТ точка подач! палива форсункою (подач! юкри) Визначаеться кутом випередження впорску палива (випередження запалювання) f, ДоВМТ точка початку згорання, визначаеться кутом затримки згорання: =,° пкв Мр2, ШсляВМТ кут пюля ВМТ, де тиск максимальний Ь', ШсляВМТ точка вщкриття випускного клапану г', ДоВМТ точка вщкриття впускного клапану г", ШсляВМТ точка закриття випускного клапану dДоВМТ точка закриття впускного клапану с " точка тиску газ1в в ВМТ в юнц1 такту стиску точка максимального тиску газ1в * BnxiflHi дан1. = Кривошипно-шатунне вщношення Вщстань вщ ВМТ до НМТ на fliarpaMi [АВ]= А <Р 1 = Кут затримки згорання Рг= s= Рс= Ртах= Тиск залишкових газ1в Xifl поршня Тиск в юнц| стиску Максимальний тиск Таблиця 1.2 Визначення точок д1йсноТ ЫдикаторноТ fliarpaimn Позначка Положения Постона Вщстань вщ А точки точки X =(l-CO9p)+-^x(l-CO&7>) ВМТ до точки <р 0, пкв v [АВ\ вщносно Хх---- -,мм ВМТ, (р 0, ПКВ 2 С, ДоВМТ f, ДоВМТ 14 0,037 3,832 4 0,003 0,315 Мр2, ШсляВМТ 10 0,019 1,963 Ь', ШсляВМТ 130 1,716 177,621 г', ДоВМТ 70 0,768 79,525 г", ШсляВМТ 50 0,431 44,564 d', ДоВМТ 150 1,897 196,368 Тиск газ1в в ВМТ. ^=(1.15-1.25)хРс 1,23 Число з нтервалу 4,642 МПа Максимальний тиск згорання для дизел1в: Pzd=Pmax Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 12 Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і прототипу Таблиця 1.3 Параметри двигунів Найменування параметру Позначення Прототип 345 500 Двигун, що проектується 336 500 12,5 830 0,222 12,8 800 0,223 250 340 133,5 134 250 340 133,5 125 6ЧН25/34 Ефективна потужність Частота обертання колінчатого валу Ступінь стиску Середній ефективний тиск Питома ефективна витрата пального Діаметр циліндра Хід поршня Літраж двигуна Тиск наддуву Ре, кВт п, хв.-1 ε Рме, кПа Ве, кг/кВтгод d, мм S, мм Vst,л Рв, кПа Потужність проектованого двигуна менша потужності прототипу, за рахунок зменшення тиску наддуву, а це привело до пониження середнього ефективного тиску. Літраж двигуна та частота обертання колінчастого валу залишились без змін. Збільшилась в порівняні з прототипом питома ефективна витрата пального за рахунок менш оптимального вибору вихідних даних розрахунку робочого процесу. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 14 1.4 Динам!чний розрахунок двигуна Розрахунки виконан за допомогою программ Microsoft Excel На детал1 КШМ д1ють Сили тиску газу Сили 1нерцн мае, що рухаються зворотно-поступально = -msxrxco2 x(cos<p+ALcos2(p),H сумарна сила (д1йсна) Fd=Fs+Fu,H Нормальна сила F„ =FdxtgP,H Рад!альна сила F=fjXeos(P + ^ cosp Дотична сила Fd=Fd^ + P\H cos/? BnxiflHi дан A = Л, = 0,049 M2 0,250 76,5 кг "» , = r= о 0,170 м 52,33 c1 = Pd= Pa= "l = n2= •p max = . 115,4 кПа 101 кПа Площа поршня Кривошипно-шатунне вщнощення Маса деталей, що рухаються зворотно-поступально Pafliyc кривошипа Кутова швидюсть Тиск в KiHLji впуску Атмосферний тиск 1,368 Показник пол1тропи стиску 1,259 Показник полироли розширення 6868,254 кПа Теоретичний тиск згорання Pr= 6868,254 кПа 4641,732 кПа 120 кПа Pb= d= 409 кПа 0,25 м Дмсний тиск згорання Д|йсний тиск в юнц| стиску Тиск залишкових газ1в Тиск в юнц| розширення Д|аметр цилндра Pzd= Арк. ВСП ПФКНУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата Таблиця 1.4 Результати динамічного розрахунку ϕ0 пкв 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 Fі кн Fг кн Vf м3 Fd кн FN кн Fr кн Fk кн 0,00141 0,00157 0,00204 0,00279 0,0038 0,005 0,00637 0,00782 0,00932 0,0108 0,01221 0,01353 0,01471 0,01573 0,01657 0,01724 0,01771 0,018 0,01809 0,018 0,01771 0,01724 0,01657 0,01573 0,01471 0,01353 0,01221 0,0108 0,00932 0,00782 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,75 0,87 1,09 1,43 1,90 2,56 3,47 4,74 6,52 9,08 12,87 -44,52 -43,44 -40,29 -35,30 -28,83 -21,35 -13,36 -5,36 2,18 8,90 14,55 19,00 22,26 24,44 25,74 26,39 26,65 26,71 26,71 26,71 26,65 26,39 25,74 24,44 22,26 19,00 14,55 8,90 2,18 -5,36 -43,82 -42,74 -39,59 -34,59 -28,13 -20,64 -12,65 -4,66 2,89 9,61 15,26 19,71 22,97 25,15 26,44 27,10 27,35 27,41 27,42 27,46 27,52 27,49 27,17 26,34 24,82 22,48 19,29 15,42 11,26 7,51 0,00 -1,86 -3,40 -4,36 -4,58 -4,03 -2,81 -1,13 0,73 2,48 3,88 4,76 5,09 4,91 4,31 3,41 2,35 1,19 0,00 -1,19 -2,36 -3,46 -4,42 -5,14 -5,50 -5,43 -4,90 -3,98 -2,86 -1,82 -43,82 -41,77 -36,04 -27,78 -18,60 -10,18 -3,90 -0,53 -0,22 -2,48 -6,47 -11,22 -15,89 -19,92 -23,02 -25,18 -26,51 -27,20 -27,42 -27,25 -26,67 -25,54 -23,65 -20,87 -17,18 -12,79 -8,17 -3,98 -0,86 0,86 0,00 -9,25 -16,73 -21,07 -21,59 -18,40 -12,36 -4,76 2,97 9,61 14,35 16,89 17,34 16,11 13,70 10,59 7,15 3,59 0,00 -3,59 -7,19 -10,74 -14,07 -16,88 -18,74 -19,26 -18,14 -15,42 -11,59 -7,68 0,00637 18,68 -13,36 5,32 -1,18 1,64 -5,20 0,005 0,0038 0,00279 27,89 42,99 68,03 -21,35 -28,83 -35,30 6,54 14,16 32,73 -1,28 -2,30 -4,12 3,23 9,36 26,29 -5,83 -10,86 -19,94 0,00204 107,25 -40,29 66,96 -5,75 60,96 -28,30 0,00157 0,00141 155,19 222,78 -43,44 -44,52 111,75 178,26 -4,86 0,00 109,21 178,26 -24,19 0,00 0,00157 0,00204 0,00279 0,0038 0,005 0,00637 332,02 207,58 138,11 92,22 63,65 45,72 -43,44 -40,29 -35,30 -28,83 -21,35 -13,36 288,57 167,29 102,81 63,39 42,30 32,37 12,54 14,36 12,95 10,32 8,25 7,18 282,01 152,29 82,56 41,92 20,87 9,97 62,46 70,71 62,62 48,65 37,71 31,62 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 17 Продовження таблиці 1.4 ϕ0 пкв 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 650 660 670 680 690 700 710 720 Vf Fг Fі Fd FN Fr Fk м3 кн кн кн кн кн кн 0,00782 34,14 -5,36 28,78 6,96 3,31 29,43 0,00932 0,0108 26,42 21,10 2,18 8,90 28,60 30,01 7,27 7,75 -2,19 -7,75 29,43 30,01 0,01221 0,01353 0,01471 0,01573 17,36 14,66 12,70 11,27 14,55 19,00 22,26 24,44 31,91 33,67 34,97 35,71 8,11 8,14 7,75 6,97 -13,52 -19,16 -24,20 -28,30 30,02 28,85 26,40 22,88 0,01657 10,24 25,74 35,98 5,86 -31,32 18,64 0,01724 9,50 26,39 35,90 4,52 -33,35 14,03 0,01771 0,018 9,02 8,74 26,65 26,71 35,67 35,45 3,06 1,54 -34,56 -35,18 9,32 4,64 0,01809 0,018 7,90 0,93 26,71 26,71 34,62 27,64 0,00 -1,20 -34,62 -27,43 0,00 -3,62 0,01771 0,01724 0,93 0,93 26,65 26,39 27,58 27,33 -2,37 -3,44 -26,73 -25,39 -7,21 -10,68 0,01657 0,93 25,74 26,67 -4,34 -23,22 -13,82 0,01573 0,01471 0,93 0,93 24,44 22,26 25,37 23,19 -4,95 -5,14 -20,10 -16,05 -16,25 -17,51 0,01353 0,01221 0,0108 0,00932 0,00782 0,93 0,93 0,93 0,93 0,93 19,00 14,55 8,90 2,18 -5,36 19,94 15,48 9,84 3,11 -4,43 -4,82 -3,93 -2,54 -0,79 1,07 -11,35 -6,56 -2,54 -0,24 -0,51 -17,09 -14,57 -9,84 -3,20 4,53 0,00637 0,005 0,93 0,93 -13,36 -21,35 -12,42 -20,42 2,76 3,98 -3,83 -10,07 12,14 18,20 0,0038 0,00279 0,93 0,93 -28,83 -35,30 -27,90 -34,37 4,54 4,33 -18,45 -27,60 21,41 20,93 0,00204 0,00157 0,93 0,93 -40,29 -43,44 -39,36 -42,51 3,38 1,85 -35,83 -41,55 16,64 9,20 0,00141 0,93 -44,52 -43,59 0,00 -43,59 0,00 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 18 ж Q_ О СО О ю со о о со о о о см 10 CXI о in г— О О т— о 10 о о 10 1 НХ Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 19 О о со о ю OJ о о CXI о ю о о о ю о о io НЯ Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГИдпис Дата 20 1.5 Розробка конструкції компресійного кільця 1.5.1 Призначення, умови роботи компресійного кільця Компресійні (ущільнювальні) кільця служать для рухомого ущільнення зазору між поршнем і циліндром, відводу теплоти від головки поршня до циліндрової втулки і далі в охолоджуючу воду і розподілу масла по дзеркалу циліндра. Дія компресійних кілець, що ущільнює, забезпечується за рахунок їхнього притиснення до дзеркала циліндра і стінкам поршневих канавок і лабіринтової дії кілець і канавок. Умови роботи поршневих кілець (особливо верхнього компресійного) дуже важкі й обумовлені наступними факторами: 1.Зворотно-поступальний рух кілець при високій швидкості ковзання і великому механічному навантаженню (у МОД верхнє кільце притискається до стінки циліндра у ВМТ тиском, приблизно рівним p z) утрудняє створення гарних умов змащення, викликає підвищений знос кілець і втулки, збільшує роботу тертя кілець (до 50% усіх механічних втрат у дизелі). 2. Високі термічні навантаження кілець внаслідок дотику з гарячими газами, відводу теплоти від головки поршня і тертя об стінки циліндра знижують механічну міцність і пружність кілець, приводять до вигорання і коксування масла і створюють умови напівсухого тертя (особливо в районі ВМТ). 3. Радіальна вібрація кілець («колапс»), що виникає при деяких умовах (втрата кільцями пружності, зменшення тиску газу в закільцевих просторах, деформація поршня, втулки й ін.), супроводжується порушенням ущільнення, проривом газів, перегрівом поршня і кілець, погіршенням змащення, втратою кільцями пружності , їх коробленням, пригоранням і поломкою. При радіальній вібрації кільце відстає від стінки циліндра й втоплюється в канавці тиском газів, що діють на Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 21 зовнішню поверхню кільця . При досить великому зазорі в замку кільця і повному розвантаженню закільцевого простору (повний «колапс») кільце внутрішньою поверхнею вдаряється об дно поршневої канавки, а потім різко розтискається і з ударом входить у контакт зі стінкою циліндра. У результаті напружень втоми кільце ламається. 5. Обертальний рух кілець (переміщення в канавках щодо осі поршня) у двотактних дизелях може приводити до западання кінців (замків) кілець у вікна циліндрової втулки і їхній поломці. Обертальний рух кілець викликається зворотно-кутовими (паразитними) переміщеннями поршня при кожнім оберті колінчатого вала. При абсолютно твердому колінчатому валі і деталей механізму руху під дією нормальної сили вісь поршня при перекладці в циліндрі переходить із точки а в точку с. В дійсності, внаслідок прогину вала, деталей механізму руху, неточностей їхнього виготовлення і монтажу при зміні знака нормальної сили поршень «перекочується» у циліндрі. Якщо при цьому сила тертя кілець на зовнішньому колі більше, ніж на торцях, то вони повільно провертаються в канавках. 6. Радіальні переміщення кілець у канавках при русі поршня сприяють збільшенню зносу кілець і канавок. Такі переміщення обумовлені нерівномірним зносом і деформаціями циліндрової втулки. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 22 1.5.2 Розрахунок компрессного ктьця Розрахунки виконан! за допомогою программ Microsoft Excel Умови роботи поршневих ктець Ктьця працюють в умовах високих температур, а також значних зм1нних навантажень, а також пщдаються зношенню. Вимоги до матер1алу поршневих кшець висока зносотривюсть в умовах граничного тертя. висою антифрикцСн якосл пари - поршневе ктьце - гтьза. швидка прироботка до поверхн гтьзи. Bn6ip матер1алу поршневого ктьця Вибираемо чавун ВЧ-25 ГОСТ 1412-85 Вихщн! даны Д|аметр цилндра d= Рад1альна товщина ктьця 0,037 t=(0,03-0,045) xd, м Висота ктьця 0,74 hk=(0,6-1) х t, м Зазор в замку а) в втьному стан 0,096 30=(О,О8-О,13) х d,M б) в робочому стан 0,007 3!=(0,005-0,0075) xd, м 0,25 м 0,0093 м 0,0068 м 0,024 м 0,0018 м Деформац1я ктьця а) в робочому стан f' = сг0 - сг1 мм f= 22,225 мм б) при над1ванн1 ктьця на поршень f" = 2х 7rxt-f' мм Г= 35,865 мм Наруження згинання в робочому стан 1 f ~0.425<Ех-—— х— (Я t мпа Е=1 хЮ5 МПа - для чавунв Е=2 хЮ5 МПа - для стал1 Е= 100000 МПа ; = 150,744 МПа [сг' ] = 400 МПа Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 23 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню компресійного кільця В дипломному проекті пропонується замінити друге, третє та четверте компресійні кільця, які мають прямокутну форму перерізу на хвилинне кільце . Рисунок 4 Схема дії кільця В даній конструкції кільця внаслідок зменшеного контакту кільця та гільзою кільце швидше припрацьовується до дзеркала втулки робочого циліндру. Дана конструкція кільця має недоліки: складніша технологія виготовлення кільця, а також зменшений тепловідвід через кільця в період припрацювання. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 25 2 ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Вибір обладнання, пристосування та інструменту Раціональна організація робочих місць виявляє великий вплив на підвищення продуктивності праці, не вимагаючи від підприємства значних матеріальних витрат. Планування робочого місця повинне передбачити правильне розміщення предметів і засобів праці з урахуванням раціонального використання виробничої площі, зручності експлуатації і безпеки роботи. Для розробки технологічного процесу складання шатунно - поршневої обране слідуюче обладнання та інструмент. В першу чергу на дільниці повинні бути верстати для виконання слюсарно-складальних робіт. стиснуте повітря із Для продувки заводської системи . деталей використаємо Поршневі кільця будемо установлювати спеціальним пристосуванням. Для з’єднання поршневого пальця з поршнем пропонується використовувати рідкий азот для охолодження поршневого пальця. Використання рідкого азоту потребує визначених навичок роботи з ним. Для зберігання азоту на дільниці визначене місце з обмеженим доступом робітників. На дільниці встановлені ваги і стелажі для зберігання комплектуючих та пристосувань. Для зберігання інструментів, креслень, техпроцесів на дільниці установлюють інструментальні ящики. Також потрібно дільницю укомплектувати комплектом вимірювальних пристроїв, так як контрольні операції будуть виконувати робітники дільниці. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 26 2.2 Визначення технічної норми часу Розрахунок штучного часу в умовах серійного виробництва вираховується згідно формули а +а Тшт = ∑Т оп ×(1 + обс оп ), хв 100 де Топ- оперативний час на операцію , хв.; аобс- відсоток часу від оперативного на обслуговування робочого місця в % (4%); аоп- відсоток часу від оперативного на особисті потреби (3%); Визначимо штучний час на кожну окрему операцію складання шатуно-поршневої групи. 05 Підготовча. Т005 = 37 × (1+ 010 Складальна . Складання поршня. Т010 = 70 × (1+ 015 Складальна. 4+3 ) = 40 хвилин. 100 4+3 ) = 75 хвилин. 100 Складання поршня з шатуном. Т015 = 65 (1+ 4+3 ) = 70 хвилин. 100 Визнааємо загальний штучний час на складання. ТШТ = Т005 + Т010 + Т015 = 40+75+70=185 хвилин. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 27 3 ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості обладнання, працюючих і площі дільниці. Ефективний фонд робочого часу визначається за формулою: Феф = (365 – В – С) × Д × З × ( 1 − α ), год. 100 де В – вихідні дні; С – святкові дні; Д – тривалість зміни в годинах; З – кількість змін на добу; α – відсоток втрат часу на регламентовані перерви. Феф = (365 – 104 – 0) × 8 × 1 × ( 1 − Для дільниці складання необхідна 3 ) = 2025,36 год. 100 кількість робочих місць визначається за формулою: C рі = N × t шт.і , 60 × Ф еф де N – річна програма випуску, шт. ; tшт і – штучний час на операцію, хв..; Феф – фонд часу роботи робочого місця протягом року, год. Необхідна кількість робочих місць (розрахункова С р.і. і прийнята Спр.) визначається по кожній операції. С р 005 = 628 × 40 = 0,207 роб.м. 60 × 2025,36 С р 010 = 628 × 75 = 0,388 роб.м. 60 × 2025,36 С р 015 = 628 × 70 = 0,362 роб.м. 60 × 2025,36 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 28 За результатами розрахунків, приймаємо 1 робоче місце. Коефіцієнт завантаження робочих місць на дільниці складання визначається за формулою: Кз = ∑С , ∑С рі прі де ∑Срі – сума розрахункової кількості робочих місць ∑Срі – сума прийнятої кількості робочих місць Кз = 0,207 + 0,388 + 0,362 = 0,957 1 Визначення необхідної кількості працюючих на дільниці Чисельність основних виробничих робітників визначається по кожній операції за формулою: Ч оі = N × t шт.і , чол. 60 × Феф × К вн де Квн – коефіцієнт виконання норм виробітку (Квн = 1). Ч 005 = 628 × 40 = 0,207 чол. 60 × 2025,36 × 1 Ч 010 = 628 × 75 = 0,388 чол. 60 × 2025,36 × 1 Ч 015 = 628 × 70 = 0,362 чол. 60 × 2025,36 ×1 За результатами розрахунків приймаємо одного основного робітника – слюсаря механоскладальних робіт 4 розряду. Оскільки за розрахунками на дільниці один основний робітник, розрахунок чисельності допоміжних робітників і керівників проводити недоцільно. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 29 Проведені розрахунки зводимо в таблицю 3.1. Таблиця 3.1 Зведена відомість працюючих на дільниці Категорія Кількість По змінам працюючих 1 2 В % від В % від чисельності загальної основних кількості робітників працюючих Основні робітники, 1 1 - 100 100 - - - - - - - - - - 1 1 - - 100 чол. Допоміжні робітники, чол. Керівники, чол. Всього Розрахунок площі дільниці. Виробнича площа для виконання складальних робіт визначається за формулою: Авир. = Чз × Кп, м2 де Чз – загальна чисельність робітників, працюючих на дільниці, чол. ; Кп – питома площа на одного робітника, м2 (для вузлового складання Кп = 6…25 м2; для загального складання Кп = 10…30 м2). Авир. = 1 × 24 = 24 м2 Загальна площа дільниці визначається за формулою: Аз = Авир + Амм + Асп, м2 де Амм – площа місця майстра, м2 (можна прийняти 6 м2, якщо за розрахунками керівники відсутні, приймаємо 0 м2); Асп – площа складу продукції, м2 (можна прийняти 6 м2). Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 30 Аз = 24 + 6 = 30 м2 Об’єм будови дільниці визначаємо за формулою: V = Азаг × h, м3 де h – висота будови, м (можна прийняти 8,0 м). V = 30 × 8,0 = 240 м3 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 31 4 ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання Заходи з техніки безпеки на дільниці складання ШПГ можна розділити на організаційні та технічні. До організаційних заходів відносяться інструктаж з техніки безпеки безпосередньо на робочому місці, обладнання дільниці плакатами та інструкціями. Безпосередню відповідальність за дотриманням техніки безпеки на дільниці загального складання несе бригадир і майстер складального цеху. Майстер проводе 1 раз на квартал інструктаж з техніки безпеки. До технічних заходів з техніки безпеки відносяться : - періодична перевірка обладнання дільниці складання. В даному випадку на дільниці знаходиться консольний кран, який перевіряється 1 раз в квартал. Також раз в квартал перевіряються стропи, якими користуються на дільниці.; - для роботи з рідким азотом на дільниці обладнана спеціальна ванна, а з рідким азотом зберігаються в спеціально відведеному місці; - інструмент і пристосування якими користуються на дільниці повинні бути справні, не зношені і відповідають вимогам техніки безпеки; - на дільниці складання повинна знаходитись аптечка укомплектована згідно вимог; - дільниці повинна бути обладнана стелажами для зберігання деталей, настилами для верстатів. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 32 Заходи з протипожежного захисту на дільниці складання ШПГ також можливо розділити на організаційні та технічні. Організаційні заходи : навчання робітників дільниці правилам пожежної безпеки, проведення лекцій, бесід, друкування необхідних інструкцій, обладнання дільниці плакатами. З технічних заходів на дільниці потрібні : - обладнати дільницю протипожежним щитом, який укомплектувати згідно вимог; - укомплектувати дільницю ящиком з піском для тушіння ізоляції дротів, які знаходяться під напругою ; - пролите масло потрібно негайно прибрати. Для цього на дільниці повинен бути ящик для використаного ганчір’я; - для місцевого освітлення потрібно використовувати тільки електричну лампочку під напругою 6-36 V, яка захищена металевою сіткою; - обладнати планом евакуації робітників у випадку пожежі. 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання Кількість світильників визначається за формулою: N= E × A × K3 × Z , шт Фл × U × n де Е = 200лк - необхідна освітленість горизонтальної площини, відповідно до галузевих норм проектування штучного освітлення основних цехів промислових підприємств ВСН 196-83; А = 30 м2 - площа підлоги дільниці складання; Кз = 1,3 - коефіцієнт запасу при малому виділенні пилу; Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 33 Фл = 1995 лм - світловий потік однієї лампи, приймаємо за таблицею 4 [8] для ламп ЛДЦ 40 – 4; n = 2 - кількість ламп в одному світильнику; Z = 1,1 коефіцієнт нерівномірності освітлення; U – коефіцієнт використання освітлювальної установки вибираємо за таблицею 5 [8] залежно від індексу приміщення та коефіцієнтів відбивання світла. Визначаємо індекс приміщення за формулою: i= L×B , h × ( L + B) де L = 6м – довжина дільниці складання; В = 5м – ширина дільниці складання; h – висота підвішування світильника над робочим місцем, м; h =H – hр – hс H = 8м – висота приміщення; hр = 0,8м – висота робочої поверхні; hс = 4м – відстань від стелі до світильника. h =8 – 0,8 – 4 = 3,2м i= 6×5 = 0,85 3,2 × (6 + 5) Коефіцієнти відбивання стелі – 70%, стін – 30%, підлоги – 10% приймаємо згідно [8] Виходячи із значень коефіцієнтів та індексу приміщення U = 0,29 згідно таблиці 5 [8]. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 34 N= Згідно розрахунку 200 × 1,3 × 30 × 1,1 = 7,4шт. 1995 × 0,29 × 2 приймаємо на дільниці складання вісім світильників з лампами ЛДЦ 40 – 4. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 35 ЛІТЕРАТУРА 1. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчеты автомобильных и тракторных двигателей. – М: Высшая школа, 1978.- 400 с. 2. Доценко С.М., Діденко О.В. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок робочого процесу дизельного двигуна» з дисципліни « Теорія двигунів внутрішнього згоряння»Первомайськ ППІ 2012-40 с. 3. Методичні вказівки до практично ї роботи «Розрахунок та побудова індикаторої діаграми». Склав викладач Доценко С.М.: - Первомайськ ППТК, 2000.-24 с. 4. Коваленко І.М Конструкція та динаміка ДВЗ. методичні вказівки до виконання динамічного розрахунку кривошипно-шатунного механізму.- Первомайськ, 2013-43с. 5. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок теплового балансу дизельного двигуна». Склав викладач Доценко С.М. – Первомайськ ППТК, 1999.-28 с. 6. Коваленко І.М. Конструкція та динаміка ДВЗ. Методичні вказівки до виконання розрахунків основних деталей двигунів внутрішнього згоряння.- Первомайськ, 2010- 57 с. 7. Бельський Ф.В. Методичні вказівки до виконання технологічного розділу дипломного проекту з спеціальності 5.0505306 «Виробництво двигунів»- Первомайськ. 2012 – 15 с. 8. Русак О.Н. Справочная книга по охране труда в машиностроении- Л. Машиностроение, 1989.- 268 с. 9. Натальчишина В.П., Брендуля М.Ф., Гиль О.О. Вимоги до оформлення курсових та дипломних проектів і робіт. методичні вказівки для студентів інститут та коледжу. – Первомайськ: ППІ 2007.-47 с. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 36 8 133.431.25.07.00.00.00 СК 9 4 11 12 10 5 6 7 2390* 3 1 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата Справ. № Перв. примен. 2 1300* Технічна характеристика. 1.Ефективна потужність Pe=336кВт 2.Частота обертання колінчастого валу n=500хв 3.Ступінь стиску ε =12,8 4.Середній ефективний тиск Pme=0,800МПа 5.Питома ефективна витрата палива Be=223г/кВт.год. Технічні вимоги. 1.Використовувати дизельне паливо Л-0,2-40 ДСТУ3868-99 2.Використовувати в системі мащення масло М10Г2 ГОСТ 21743-76 3.В якості охолоджувальної рідини використовувати профільтровану прісну воду. 4.Висота камери стиску 5,5 мм. 5.*Розмір для довідок. Изм. Лист № докум. Разраб. Кливняк Пров. Коваленко Т.контр. Коваленко Н.контр. Коваленко Утв. Манзюк Подп. Дата 133.431.25.07.00.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Дизель Н 13500 1:5 6ЧН 25/34 Лист Листов 1 431-ВД Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.25.07.00.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці 1 133.431.25.07.01.00.00 СК Блок-картер 1 2 133.431.25.07.02.00.00 СК Фундаментна рама 1 3 133.431.25.07.03.00.00 СК Колінчастий вал 1 4 133.431.25.07.04.00.00 СК Кришка циліндру 6 5 133.431.25.07.05.00.00 СК Поршень 6 6 133.431.25.07.06.00.00 СК Шатун 6 7 133.431.25.07.07.00.00 СК Розподільний вал 1 8 133.431.25.07.08.00.00 СК Форсунка 6 9 133.431.25.07.09.00.00 СК Пусковий клапан 6 133.431.25.07.10.00.00 СК Паливний насос 6 10 високого тиску 11 133.431.25.07.11.00.00 СК Випускний колектор 1 12 133.431.25.07.12.00.00 СК Впускний колектор 1 ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 Змн. Арк. Розроб. Перевір. Н. Контр. Затверд. № докум. Кливняк Коваленко Коваленко Манзюк Підпис Дата Дизель 6ЧН25/34 Літ. Арк. Акрушів 1 1 431-ВД 133.431.25.07.05.00.00 СК Ç250 12 1 2 3 13 4 5 6 7 Перв. примен. 1007 8 11 9 Справ. № 14 10 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата 15 114 1.Перед складанням деталі промити, отвори та порожнини продути стислим повітрям. 2.Поршневі кільця встановлювати в канавки та знімати за допомогою спеціального пристосування. 3.Поршневі кільця змащені маслом повинні вільно прокручуватись в канавкі навколо осі поршня. 4.Замки розташовувати через 90Å відносно один одного по гвинтовії ліній. 5.Різниця складених поршнів призначених для встановлення в один двигу н не повинно перевищувать 0,5 кг. 6.Перед встановленням палець охолодити в рідкому азоті. 7.Після встанолення другого стопорного кільця перевірити наявність зазору між пальцем і кільцем. Сумарний зазор повинен буть не меньше 0,4 мм. 8.* Розміри для довідок. 133.431.25.07.05.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Изм. Лист № докум. Подп. Дата Шатунно-поршнева Разраб. Кливняк 120 1:1 Пров. Коваленко група Т.контр. Коваленко Лист Листов 1 Н.контр. Коваленко 431-ВД Утв. Манзюк Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.25.07.05.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці 6 133.431.25.07.05.01.00 СК Поршневий палець 1 8 133.431.25.07.05.02.00 СК Стержень шатуна 1 Діафрагма 1 12 133.431.25.07.05.03.00 СК Деталі 1 133.431.25.07.05.00.01 Поршень 1 2 133.431.25.07.05.00.02 Компресійне кільце 1 3 133.431.25.07.05.00.03 Компресійне кільце 3 4 133.431.25.07.05.00.04 Маслознімне кільце 2 5 133.431.25.07.05.00.05 Втулка головки шатуна 1 7 133.431.25.07.05.00.06 Стопорне кільце 2 9 133.431.25.07.05.00.07 Нижній вкладень 1 10 133.431.25.07.05.00.08 Шатунний болт 4 11 133.431.25.07.05.00.09 Верхній вкладень 1 15 133.431.25.07.05.00.10 Нижня кришка шатуна 1 ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 Змн. Арк. Розроб. Перевір. Н. Контр. Затверд. № докум. Кливняк Коваленко Коваленко Манзюк Підпис Дата Шатунно-поршнева група Літ. Арк. Акрушів 1 2 431-ВД Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Стандартні вироби Болт М8 20.88 13 4 ГОСТ 7805-70 Штифт 8.12 ГОСТ2564-85 14 1 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07 Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 2 Дубл. Зам. Ориг. ВСП ПФК НУК 133.431.25.07.05.00.00 СК Шатунно-поршнева група Затверджую Прiзвище Пiдпис Дата КОМПЛЕКТ ДОКУМЕНТIВ на технологічний процес складання ТЛ Розробив Кливняк Перевірив Коваленко Н.контр Коаленко форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Кливняк Коваленко Н контр. Коваленко 133.431.25.07.05.00.00 СК ВСП ПФК НУК Шатунно-поршнева група А Б к-м Цех. Діл. РМ опер. А 01 005 Підготовча 17474 4 1 40 02 А 03 Б 04 010 Верстак А-1401 Ванна 9699-2900 Складальна(складання поршня) 17474 4 1 75 05 015 17474 4 1 70 А 06 Код, найменування операції Код, найменування обладнання Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу Верстак А-1401 Складальна(складання поршня з шатуном) Верстак А-1401 07 08 09 10 11 12 13 14 15 16 17 МК Маршрутна Карта Складання Позначення, документа СМ проф. Р КР КОВД ОН УП Позначення, код ОВП ОП ОВ К шт ОН Т п.з. КВ Т шт. Н витр. Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Кливняк Коваленко ВСП ПФК НУК Н контр. Шатунно-поршнева група Коваленко 12 1 2 13 ЕК 133.431.25.07.05.00.00 СК Ескізна Карта 3 4 5 6 7 8 9 10 11 14 15 форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Кливняк Коваленко Н контр. Коваленко цех к/м А Діл. РМ 133.431.25.07.05.00.00 СК ВСП ПФК НУК Шатунно-поршнева група опер. Поз. 01 Найменування Позначення ОВП ОВ ОН КН Н витр. Роз п. Заг п. Такт п. Складальні одиниці К 02 03 015 6 Поршневий палець 1 1 04 010 12 Діафрагма 1 1 05 06 Деталі 07 08 010 1 Поршень 1 1 09 010 2 Компресійне кільце 1 1 10 010 3 Компресійне кільце 1 3 11 010 4 Маслознімне кільце 1 2 12 005 5 Втулка головки шатуна 1 1 13 005 7 Стопорне кільце 1 1 14 015 8 Стержень шатуна 1 1 15 015 9 Нижній вкладень 1 1 16 КК Комплектовочна Карта форма 1а Дубл. Зам. Ориг. 133.431.25.07.05.00.00 CK к/м опер. Поз. Найменування 02 015 10 Шатунний болт 03 015 11 04 015 15 цех Діл. РМ Позначення ОВП ОВ Я ОН Роз п. КН Заг п. 1 4 1 1 1 1 Н витр. Такт п. 01 Верхній вкладень Нижня кришка шатуна 05 Стандартні вироби 06 07 08 13 Болт М8 20.88 ГОСТ7805-70 1 4 09 14 Штифт 8.12 ГОСТ2564-85 1 1 10 Матеріали 11 12 13 005 Паливо дизельне ГОСТ 305-73 14 15 015 Масло 015 16 005 17 18 19 КК Комплектовочна Карта 1 1 Рідкий азот кг кг кг 10 4 1 5 Ганчірка кг 1 1 форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Кливняк Коваленко Н контр. Коваленко ВСП ПФК НУК 133.431.25.07.05.00.00 Шатунно-поршнева група Позначення документа Код, найменування А 01 010 Cкладальна(складання поршня) МВ ІТБ 1376-08 Код, найменування обладнання Б 02 Верстак АМ-0494 Код, позначення к/м Р Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу О 03 Встановити діафрагму порожнини охолодження днища поршня. Момент затяжки болтів 10 Нм. Під болти встановити фіксуючі шайби. ОВП ОВ ОН Тд То КВ Н витр. 04 Пісдя затягування болтів краї шайб загнути. T 05 СЛ-молоток 400г ГОСТ2310-77, динамометричний ключ ДМ-100 06 О 07 08 T 09 Встановити маслоз'ємне кільце на юбку, потім на головку поршня. Перевірити зазор між кільцем і поршем який повинен знаходитись в межах 0,1-0,15мм. Кільця повинні вільно без заїдань обертатись в канавках. ПР-кліщі установки кілець, набор щупів 0-1 ГОСТ2936-78 10 О 11 12 T 13 Встановити 4,3,2 і 1 компресійні кільця, на головку поршня. Перевірити зазор між кільцем і поршем який повинен знаходитись в межах 0,1-0,15мм. Кільця повинні вільно без заїдань обертатись в канавках. ПР-кліщі установки кілець, набор щупів 0-1 ГОСТ2936-78 14 15 16 ОК Операційна Карта