Проєкт 4-тактного дизельного двигуна та дільниці складання кришки робочого циліндра з розробкою конструкції ущільнення випускного клапану

ВІДОКРЕМЛЕНИЙ СТРУКТУРНИЙ ПІДРОЗДІЛ "ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова" Відділення «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Допущений до захисту Голова циклової комісії _______ Василь МАНЗЮК « ___» ___________ 2025 р. Пояснювальна записка До кваліфікаційної роботи (дипломний проєкт) фаховий молодший бакалавр (освітньо-кваліфікаційний ступень) на тему: Проєкт 4-тактного дизельного двигуна та дільниці складання кришки робочого циліндра з розробкою конструкції ущільнення випускного клапану Виконав: здобувач освіти ІVкурсу, групи 431-ВД-21 Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння ______________________ Владислав ОСАДЧУК (підпис) Керівник _________ (підпис) (прізвище та ініціали) Ігор КОВАЛЕНКО (прізвище та ініціали) Консультант з економічного розділу __________________ Ірина КАПАЦИНА (підпис) (прізвище та ініціали) Нормоконтролер __________________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис) Рецензент _________ (підпис) Дата захисту ______________ (прізвище та ініціали) Павло МАЛЮТІН ( прізвище та ініціали) Оцінка за захист ____________________ Первомайськ – 2025 року Відокремлений структурний підрозділ «ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова» Відділення: «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія: «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Освітньо-кваліфікаційний ступень: фаховий молодший бакалавр Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння» ЗАТВЕРДЖУЮ Голова циклової комісії «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» _________________ Василь МАНЗЮК “____” _________________ 2025 року З А В Д А Н Н Я НА КВАЛІФІКАЦІЙНУ РОБОТУ (ДИПЛОМНИЙ ПРОЄКТ) ЗДОБУВАЧЕВІ ОСВІТИ Владиславу ОСАДЧУКУ (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) 1.Тема проєкту Проєкт 4 тактного дизельного двигуна та дільниці складання кришки робочого циліндра з розробкою конструкції ущільнення випускного клапану Керівник проекту Ігор КОВАЛЕНКО затверджені наказом вищого навчального закладу від “06” березня 2025 р. № 44-у 2. Строк подання здобувачем проєкту 13.06.2025 р. 3. Вихідні дані до проєкту: Потужність Ре = 348 кВт, Частота обертання колінчастого валу n = 500 хв -1, ступень стиску Е = 13 Розробити технологічний процес складання кришки робочого циліндра Річне завдання 456шт. Режим роботи однозмінний 4.Зміст розрахунково – пояснювальної записки (перелік питань, які потрібно розробити) 1. КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 1.3 Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна й прототипу 1.4 Розрахунок сил що діють у КШМ двигуна 1.5 Розробка конструкції деталі, вузла, системи 1.5.1 Призначення, описування та обґрунтування проєктованої системи вузла, деталі 1.5.2 Вибір матеріалу, визначення розмірів і розрахунок на міцність деталі, вузла 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню проєктованої системи, конструкції, вузла, деталі 2. ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Вибір обладнання, пристроїв, інструменту 2.2 Визначення технічної норми часу 2 3. ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості працівників і площі дільниці 4. ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання ЛІТЕРАТУРА ДОДАТКИ 1. Технологічний процес складання проєктованого вузла 2. Специфікації складальних креслень 5. Перелік графічного матеріалу (з точним зазначенням обов’язкових креслень) Аркуш 1 Поперечний розріз двигуна А1 СК Аркуш 2 Кришка робочого циліндра А1 СК 6. Консультанти розділів проєкту Розділ Ім’я, ПРІЗВИЩЕ та посада консультанта Організаційноекономічний Ірина КАПАЦИНА – викладач відділення «Економіки та права» Підпис, дата завдання видав завдання прийняв 7. Дата видачі завдання 21.04.2025р. КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН Назва етапів дипломного проєкту № з/п 1 2 3 4 5 6 7 8 Строк виконання етапів проєкту Розділ 1 28.04.2025 р. Розділ 2 05.05.2025 р. Розділ 3 09.05.2025 р. Розділ 4 15.05.2025 р. Аркуш 1 21.05.2025 р. Аркуш 2 28.05.2025 р. Перевірка проєкту на плагіат 04.05.2025 р. Оформлення проєкту 11.06.2025 р. Здобувач освіти _____________ Владислав ОСАДЧУК Керівник проєкту _____________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис ) ( підпис ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Примітка ЗМІСТ 1 Конструкторський розділ 4 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 4 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 11 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і 14 прототипу 1.4 Динамічний розрахунок двигуна 15 1.5 Розробка конструкції ущільнення випускного клапану 21 1.5.1 Призначення, умови роботи випускного клапану 21 1.5.2 Розрахунок випускного клапану 22 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню проєктованого вузла 26 2 Технологічний розділ 27 2.1 Вибір обладнання ,пристосування і інструменту 27 2.2 Визначення технічної норми часу 28 3 Організаційно-економічний розділ 29 3.1 Визначення потрібної кількості працівників 29 і площі дільниці 4 Організація охорони праці та протипожежний захист 33 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці 33 складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання 34 Література 37 ДОДАТКИ Додаток А Креслення “ Дизель 6ЧН 25/34“ Додаток Б Специфікація “ Дизель 6ЧН 25/34“ ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. Розроб. Перевір. Н. Контр. Затверд. № докум. Осадчук В.М. Коваленко І.М КоваленкоІ .М Манзюк В.М. Підпис Дата Пояснювальна записка Літ. Арк. Акрушів 2 37 431-ВД-21 Додаток В Креслення “ Кришка робочого циліндру” Додаток Г Специфікація “ Кришка робочого циліндру “ Додаток Д Технологічний процес складання кришки робочого циліндру Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 3 1 КОНСТРУКТОРСЬКИИ РОЗД1Л 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна Розрахунки виконан за допомогою программ Microsoft Excel Умова завдання Ефективна потужнють Ре= Частота обертання колнчастого валу. CTyniHb стиску £ 348 кВт 500 хв'1 П= Вихщн дан теплового розрахунку. Число цилшдр1в Тиск наддуву Коеф'|щент надлишку пов1тря = i= 6 Рв= 0,125 МПа а - Температура навколишнього середовища Та= niflirpiB св1жого заряду Тиск залишкових газ1в АТ = Температура залишкових газ1В Тг= т = Рг= CTyniHb пщвищення тиску Коеф1щент використання теплоти в точц'| "Z" Коефщент повноти 1ндикаторно'1 д1аграми £ = = [1] 1,85 0,101 Ра= Тиск навколишнього середовища 13 МПа [1] 293 К [И 12 К 0,123 МПа [1] 835 К [1] 1,65 0,9 0,921 [1] [1] [1] [1] Паливо Дизельне пальне Л - 0.2 - 40 ДСТУ 3868-99 Середый елементарний склад палива Вуглець С=0,86; Водень Н=0,13; Кисень 0=0,01 Найнижча теплота згорання палива QH=42500 кДж/кг Параметри робочого Tina. Теоретично необхщна юльюсть повпря для згоряння 1кг. палива <о,8б одз ОУ 1 32J0.21 у 12 + 4 (С Н 0.21 Ц2 7 Д=—х 0 о,оР = 0.495 кмоль1кг 32 > 10 =28.95x70 =28.95х0.495=14.33кг KinbKicTb CBi>Koro заряду М} = ах/0,кмоль/кг М } . 0,91575 кмоль/кг Юльюсть окремих компоненте продукте згоряння KinbKicTb СО2: Юлькють Н2О: Л гГ с КМОЛЬ/ =12’ кг А /Г / МН2О=^> кмоль 'кг 0,065 кмоль/кг 0,088 кмоль/кг Юльюсть О2: Юль^сть N2: 0,072 кмоль/кг Mv=0,79 0,723 кмоль/кг Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 4 Загальна юльюсть продуктов згоряння M2=Mqo2+Mh2O+Mo2+Mn2> 0,948 кмоль/кг 4г Параметри процесу газообмЫу Температура повпря пгсля нап-нтача де nk= 1,654 показник полироли стиску повпря в нагнпач1 Тв= 320,027 К Тиск В KiHLy впуску Pd =(0.9 -0.95) хРв МПа число з Ытервалу 0,945 Pd= 0,11813 МПа Коефщ1ент залишкових газ1в Т-ДГ + ДТ Р /г = —------ 1-------- X........ . ....... ^pd-pr де Д7] =(30-50°) ступнь охолодження повпря Д 2", = 43 К = 0,03014 Температура в кшц1 впуску Тв -АГ, +\Т + уг*Тг 1d ~ ’ 1 + Z, Td= 305 К Коефщ1ент наповнення £ Pd Тв-М\ £-1 Фс= Рв Td(\ + 7r) 0,90265 Густина заряду на впуску ЛхЮ6 Рв ^х(Гв-ДЛ) де Rn=287 Дж/кгхк - универсальна газова послйна для повпря Р» = 1,57219 кг/м3 Параметри процесу стиску Вибираемо значения = 1,367 ВСППФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата Тиск в KiHL|i стиску Рс =Pd *еп',МПа 3,93643 МПа Рс= Температура в к!н1_и стиску Тс =Tdx£n'-\K 781,84 К Тс= Середня мольна теплоемкють повОря mCv’=\988+0.002638 mCv’= 21,942 КДж/Кмоль*К Параметри процесу згоряння Теоретичний коефщ1ент молекулярно! змОи Ро = 1,03573 Дмсний коефщент молекулярно! змии /7 = 1 + Yr Р = 1,03468 Емтричы формулы серед Hix мольных теплоемкостей окремих газ1в при сталому o6'eMi для О2: mCv"o2=23,3+0,00155xTz для N2: mCv"N2=21,554+0,001457xTz для СО2: mCv"co2=38,609+0,003349xTz для Н2О: mCv"H2O=25,459+0,004438xTz Середня мольна теплоемкють продуклв згоряння при сталому об'ем! M2O2x(mCv£.o2) +Mi2ox(mCvH2c) + _ КДя/ m(V=— +M-)2x(mCvf:)2)+42x(mCv'N2) J“’ /КмольхК Июля постановки одержимо р1вняння ш(У=а+в де: а= в= 23,273 0,00181 ВСППФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата Середня мольна теплоемкють продукте згоряння при сталому тиску тС”р = тСр’+8.134,^э«/4иоль хК Июля постановки одержимо р1вняння тС"р = а+в^,К^ж/Кмоль хК де: а= в= 31,407 0,00181 Максимальний тиск згоряння р™* = ЛхРс,МПа 6,49511 МПа Ртах= Максимальна температура процесу згоряння + [mC'v + 8.134х 2) х Гс = /3(тС"р} х Tz 7Hix(l+zJ Июля пщстановки одержимо квадратне р1вняння ЛхТ^ +В xTz —с=0 Де: А= В= С= ЗвОки: l7 = 0,00188 32,4962 68195,7 -В + у]в2+4хАхС v ,J\. 2xA Tz= 1891,95 К Ступшь попереднього розширення Р х Tz Р ~ --------— ЛхТс Р = 1,517 Параметри процесу розширення Ступшь наступного розширення 5 = Р д = 8,56698 Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Зин. № докум. ГПдпис Дата 7 Д1аметр цилшдра <4х // d = 100х ------ - =, мм \ яхт S — ПР— т = — d пр де d ПР = 0,25 м Д|аметр поршня прототипу 1,36 249,915 мм т= d= Хщ поршня S = mxd =, мм S= 339,884 мм Уточнены розм1ри цилндра i двигуна Д1аметр цилЫдра d= 250 мм Хщ поршня S= 340 мм Лп-раж двигуна г/ ' 7txd2xSxi Z 5 J■* у * = 4х106 100,088 Л Ефективна потужысть двигуна р =PmeXVs,Xn =, КВт ер 30xZ Рер= 348,356 кВт Отримана величина Рер вщр1зняеться вщ заданоТ на: Р-Р кР,= ер ех100% Р еср п еер .. реР +Р® 2 Реср= 348,178 кВт = 0,10236 % Арк. ВСП ПФКНУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 10 1.2 Розрахунок тдикаторно! Д1аграми Розрахунки виионаи за допомогою программ Microsoft Excel Розрахунок теоретично! мдикаторно! д'|аграми BnxiflHi дан! Pmi Середнй ндикаторний тиск 0,991 МПа Pd= П1 = = Этах— П2= Р = 0,1181 МПа 1,367 13,000 6,4951 МПа Тиск в KiHLii впуску Показник пол1тропи стиску СтупЫь стиску Максимальний тиск в цилiHflpi 1,268 1,5175 Показник полгтропи розширення Ступ1нь попереднього розширення Табл и ця 1.1 Результати эозрахунку РСТ,МПа 1 1,250 1,517 1,5 1,75 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 3,936428651 2,901525531 2,225961454 2,261442933 1,831763376 1,526140017 0,876753744 0,5916793 0,436124403 0,339914448 0,275329891 0,229392055 0,1952778 0,16908395 0,148428939 0,131783677 0,118125 Рр^МПа Рср,МПа 2,5587 6,495107274 6,591085302 5,420862644 4,576512093 2,736849385 1,900328054 1,432012086 1,136435687 0,934665762 0,789082742 0,679612169 0,594621556 0,526932183 0,471887886 0,426344317 'р mi д= 3,0504 1,8601 1,3086 0,9959 0,7965 0,6593 0,5597 0,4843 0,4255 0,3785 0,3401 0,3082 0,984 Похибка середнього ндикаторного тиску . т‘ \р = _™------ Н х 100% р J mi ср р +РД Pmicp= 0,9876 МПа DPmi= 0,72814 % Похибка не перевищуе 5% Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата И Побудова дмсноТ ндикаторноТ д1аграми С', ДоВМТ точка подач1 палива форсункою (подач! юкри) Визначаеться кутом випередження впорску палива (випередження запалювання) f, ДоВМТ точка початку згорання, визначаеться кутом затримки згорання: М =>°пкв Мр^ШсляВМТ кут пюля ВМТ, де тиск максимальний Ь', ШсляВМТ точка вщкриття випускного клапану гДоВМТ точка вщкриття впускного клапану г", ШсляВМТ точка закриття випускного клапану dДоВМТ точка закриття впускного клапану с " точка тиску ra3iB в ВМТ в KiHqi такту стиску точка максимального тиску газ1в Zd Вихщы дань 0,250 210,000 мм 10,000 0 ПКВ [АВ]= А <Р 1 = 0,123 МПа Рг= S= Рс= Ртах= 340,000 мм 3,936 МПа 6,495 МПа Кривошипно-шатунне вщношення Вщстань Bifl ВМТ до НМТ на fliarpaMi Кут затримки згорання Тиск залишкових газ1в Хщ поршня Тиск в KiHifli стиску Максимальний тиск Таблиця 1.2 Визначення точок д1йсно'мндикаторноТ д1аграми Вщстань Bifl Послйна Позначка Положения з точки точки X=(l-cos^)+-^x(l-cos2^) ВМТ до точки v \АВ\ ср 0, ПКВ в1дносно лх----- ,мм 2 ВМТ, ср 0, пкв С, ДоВМТ f,ДоВМТ 14 0,037 3,887 4 0,003 0,320 Mi ■> ШсляВМТ 10 0,019 1,991 Ь', ШсляВМТ 130 1,716 180,195 г', ДоВМТ 70 0,768 80,678 г", ШсляВМТ 50 0,431 45,209 d', ДоВМТ 150 1,897 199,214 Тиск газ1в в ВМТ. р;=(1.15-1.25)х/>с 1,23 Число з Ытервалу рс" 4,842 МПа Максимальний тиск згорання ДЛЯ дизел1в: Pzd=Pmax Змн. Арк. № докум. Шдпис Дата Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 13 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і прототипу Таблиця 1.3 Параметри двигунів Найменування параметру Позначення Прототип 345 500 Двигун, що проектується 348 500 12,5 830 0,222 13 835 0,231 250 340 133,5 120 250 340 133,5 125 6ЧН25/34 Ефективна потужність Частота обертання колінчатого валу Ступінь стиску Середній ефективний тиск Питома ефективна витрата пального Діаметр циліндра Хід поршня Літраж двигуна Тиск наддуву Ре, кВт п, хв.-1 ε Рме, кПа Ве, кг/кВтгод d, мм S, мм Vst,л Рв, кПа Потужність проектованого двигуна більша потужності прототипу за рахунок збільшення тиску наддуву, що в свою чергу привело до підвищення середнього ефективного тиску. Літраж двигуна та частота обертання колінчастого валу залишились без змін. Збільшилась в порівняні з прототипом питома ефективна витрата пального за рахунок менш оптимального вибору вихідних даних розрахунку робочого процесу. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 14 1.4 Динам1чний розрахунок двигуна Розрахунки виконан за допомогою программ Microsoft Excel На детал1 КШМ д1ють Сили тиску газу F=(P,-Pa)*^,H Сили Ыерцп мае, що рухаються зворотно-поступально Ft = -ms xrxco2 х(cos</? + л, cos2(p),H сумарна сила (дмена) Нормальна сила F„ =Fdxtgp,H Рад1альна сила F = F XMW) ,Я г d cos/? Дотична сила г -р sin^ + y?) -1 d ' 1 к cos/? Вихщж дан А = л1 = т S = 0,170 M 52,33 c’1 Pd= 118,1 кПа Ра= Атмосферний тиск П1 = 101 кПа 1,367 п2= 1,268 Показник полп-ропи розширення р max” 6495,107 кПа Теоретичний тиск згорання Pzd= Pr= 6495,107 кПа 4841,807 кПа 123 кПа Дмсний тиск згорання Дмсний тиск в юнщ стиску Тиск залишкових газ1в Pb= d= 426 кПа 0,25 м № докум. ГНдпис Дата „ = Арк. Площа поршня Кривошипно-шатунне вщнощення Маса деталей, що рухаються зворотно-поступально Pafliyc кривошипа г= = 6) Змн. 0,049 M2 0,250 76,5 КГ Кутова швидкють Тиск в К1нц| впуску Показник пол1тропи стиску Тиск в KiHLii розширення Д1аметр цилшдра Таблиця 1.4 Результати динамічного розрахунку ϕ0 пкв 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 Fі кн Fг кн Vf м3 Fd кн FN кн Fr кн Fk кн 0,00139 0,00155 0,00202 0,00277 0,00377 0,00498 0,00634 0,0078 0,00929 0,01077 0,01219 0,0135 0,01468 0,0157 0,01655 0,01721 0,01769 0,01798 0,01807 0,01798 0,01769 0,01721 0,01655 0,0157 0,01468 0,0135 0,01219 0,01077 0,00929 0,0078 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,88 1,01 1,24 1,58 2,07 2,74 3,68 4,97 6,80 9,43 13,33 -44,52 -43,44 -40,29 -35,30 -28,83 -21,35 -13,36 -5,36 2,18 8,90 14,55 19,00 22,26 24,44 25,74 26,39 26,65 26,71 26,71 26,71 26,65 26,39 25,74 24,44 22,26 19,00 14,55 8,90 2,18 -5,36 -43,68 -42,60 -39,45 -34,46 -27,99 -20,51 -12,52 -4,52 3,02 9,74 15,39 19,84 23,10 25,28 26,58 27,23 27,49 27,55 27,55 27,59 27,66 27,63 27,32 26,51 25,00 22,68 19,52 15,70 11,61 7,97 0,00 -1,85 -3,39 -4,34 -4,56 -4,00 -2,78 -1,09 0,77 2,52 3,91 4,80 5,12 4,93 4,33 3,43 2,36 1,20 0,00 -1,20 -2,37 -3,48 -4,45 -5,17 -5,54 -5,48 -4,96 -4,05 -2,95 -1,93 -43,68 -41,64 -35,91 -27,67 -18,51 -10,12 -3,85 -0,52 -0,23 -2,52 -6,52 -11,29 -15,99 -20,03 -23,14 -25,30 -26,64 -27,34 -27,55 -27,38 -26,80 -25,67 -23,79 -21,00 -17,30 -12,91 -8,27 -4,05 -0,89 0,92 0,00 -9,22 -16,67 -20,99 -21,48 -18,28 -12,23 -4,62 3,11 9,74 14,48 17,01 17,44 16,20 13,77 10,65 7,18 3,60 0,00 -3,61 -7,23 -10,80 -14,15 -16,98 -18,88 -19,44 -18,37 -15,70 -11,95 -8,14 0,00634 19,30 -13,36 5,94 -1,32 1,83 -5,80 0,00498 0,00377 0,00277 28,78 44,38 70,37 -21,35 -28,83 -35,30 7,44 15,55 35,07 -1,45 -2,53 -4,42 3,67 10,29 28,16 -6,63 -11,94 -21,36 0,00202 111,31 -40,29 71,01 -6,09 64,65 -30,02 0,00155 0,00139 161,72 232,60 -43,44 -44,52 118,28 188,07 -5,14 0,00 115,59 188,07 -25,60 0,00 0,00155 0,00202 0,00277 0,00377 0,00498 0,00634 313,71 194,06 128,10 84,91 58,21 41,55 -43,44 -40,29 -35,30 -28,83 -21,35 -13,36 270,27 153,77 92,80 56,08 36,86 28,19 11,74 13,20 11,69 9,13 7,19 6,25 264,12 139,98 74,52 37,09 18,19 8,68 58,50 64,99 56,52 43,04 32,86 27,54 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 17 Продовження таблиці 1.4 ϕ0 пкв 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 650 660 670 680 690 700 710 720 Vf Fг Fі Fd FN Fr Fk м3 кн кн кн кн кн кн 0,0078 30,82 -5,36 25,46 6,15 2,93 26,03 0,00929 0,01077 23,69 18,80 2,18 8,90 25,87 27,70 6,57 7,15 -1,98 -7,15 26,62 27,70 0,01219 0,0135 0,01468 0,0157 15,35 12,88 11,08 9,77 14,55 19,00 22,26 24,44 29,90 31,88 33,35 34,22 7,60 7,71 7,39 6,68 -12,67 -18,15 -23,08 -27,11 28,13 27,33 25,18 21,92 0,01655 8,82 25,74 34,56 5,63 -30,09 17,91 0,01721 8,15 26,39 34,55 4,35 -32,10 13,50 0,01769 0,01798 7,71 7,45 26,65 26,71 34,36 34,16 2,95 1,48 -33,29 -33,90 8,98 4,47 0,01807 0,01798 8,40 1,08 26,71 26,71 35,11 27,79 0,00 -1,21 -35,11 -27,58 0,00 -3,64 0,01769 0,01721 1,08 1,08 26,65 26,39 27,73 27,47 -2,38 -3,46 -26,87 -25,52 -7,25 -10,74 0,01655 1,08 25,74 26,82 -4,37 -23,35 -13,89 0,0157 0,01468 1,08 1,08 24,44 22,26 25,52 23,34 -4,98 -5,18 -20,22 -16,15 -16,35 -17,63 0,0135 0,01219 0,01077 0,00929 0,0078 1,08 1,08 1,08 1,08 1,08 19,00 14,55 8,90 2,18 -5,36 20,08 15,63 9,98 3,26 -4,28 -4,85 -3,97 -2,58 -0,83 1,03 -11,43 -6,62 -2,58 -0,25 -0,49 -17,21 -14,70 -9,98 -3,36 4,38 0,00634 0,00498 1,08 1,08 -13,36 -21,35 -12,28 -20,27 2,72 3,95 -3,78 -10,00 11,99 18,07 0,00377 0,00277 1,08 1,08 -28,83 -35,30 -27,75 -34,22 4,52 4,31 -18,35 -27,48 21,30 20,84 0,00202 0,00155 1,08 1,08 -40,29 -43,44 -39,21 -42,36 3,37 1,84 -35,70 -41,40 16,57 9,17 0,00139 1,08 -44,52 -43,44 0,00 -43,44 0,00 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 18 m с ГИдпис Q_ О о со о ю (М о о см о ID V— о о г— о ю о о ю1 Ня Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 20 1.5 Розробка конструкції ущільнення випускного клапану 1.5.1 Призначення, умови роботи випускного клапану Механізм газорозподілу служить для керування процесами впуску повітря в циліндр і випуску газів, що відробили. Складається з впускних і випускних органів газорозподілу і їхніх приводів. До конструкції деталей механізму газорозподіли пред'являються наступні основні вимоги: газорозподільні клапани повинні мати можливо великі прохідні перетини (для поліпшення очищення циліндра від газів і наповнення його повітрям), менші температури і масу (для зменшення сил інерції); матеріал клапанів повинний бути жаротривким, зносостійким, грузлим і не повинний гартуватися на повітрі (для запобігання утворення гартівних тріщин); клапанні пружини повинні бути досить пружними і мати високу міцність втоми; клапанні важелі, штанги і штовхальники – твердими, міцними при можливо меншій масі (для зменшення сил інерції). Високі термічні навантаження газорозподільних клапанів обумовлені їхнім зіткненням з гарячими газами. Клапан сприймає теплоту через площину тарілки від газів у циліндрі (близько 80%) і через поверхню переходу від тарілки до штока від випускних газів (близько 15%). Теплота передається двома шляхами: від тарілки до сідла і далі в охолоджуючу воду; через шток до направляючої втулки і далі в охолоджуючу воду. Температура тарілки впускного клапана може досягати 300-400 0С, а випускного – 600-800 0С. У впускных клапанів температура більш низька, тому що вони охолоджуються повітрям під час процесу наповнення; тарілка ж випускного клапана в період випуску омивается гарячими газами. Високі температури погіршують механічні властивості матеріалу, викликають ерозію, корозію, короблення і нещільне прилягание клапана до сідла, збільшується небезпека заїдання штока клапана в направляючій втулці, а іноді приводять до прогоряння тарілки. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 21 ♦ 1.5.2 Розрахунок випускного клапану Площина прохщного перетяну горловини клапана Розрахунки виконаш за допомогою програми Microsoft Excel 2 А * Vm _ 0,04906 5,6667 . /*Гг 1 45 ’ Площа поршня 2 _ 3,14 0,25 _ 4 4 0,006178 м 2 0,049063 м d= 0,25 м д!аметр цилшдра Середня швидюсть поршня r S-n 0,34 500 5,6667 м/с 30 30 S= 0,34 м хщ поршня п= 500 хв частота обертання i= 1 к1льк1сть випускних клапашв Уг= 45 м/с швидмсть газ1в в горловин (40-90 м/с) Д1амето гооловини клапана /4*у& _ 1 4 0,0062 0,088715 м Л - V - V 3,14 Максимальна висота тдйому клапана _ , _ 0,0314 м 0,08872 4 cos “ 45 О ОС 45 кут нахилу фаски клапана Д1аметр стержня клапана dcm - (0,15-0,25) ,м для МОД dcm z(0,15-0,3) d, ,м для СОД dcm - 0,203 0,0887:= 0,018 м Зовшшнш д1аметр головки клапана d3 ~ (1-1,6) d. - 1,09 0,0887 - 0,096699 м Арк. ВСП ПФКНУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГИдпис Дата 22 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню проектованого вузла В дипломному проекті пропонується на направляючі втулки клапанів установити гумові самопіджимні манжети. Така конструкція. згідно досвіду експлуатації двигунів іншого типу (6ЧН18/20), знизить витрати масла на угар від базової величини1,4 г/кВт год до орієнтовно 1,32 г/кВт год. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 26 2 ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Вибір обладнання, пристосування та інструменту Раціональна організація робочих місць виявляє великий вплив на підвищення продуктивності праці, не вимагаючи від підприємства значних матеріальних витрат. Планування робочого місця повинне передбачити правильне розміщення предметів і засобів праці з урахуванням раціонального використання виробничої площі, зручності експлуатації і безпеки роботи. Для розробки технологічного процесу складання кришки циліндру обране слідуюче обладнання та інструмент. В першу чергу на дільниці повинні бути верстати для виконання слюсарно-складальних робіт. стиснуте повітря із Для продувки заводської системи . деталей використаємо Притирання клапану буде проводиться ручним пристосуванням. Для запресовки сідла клапана і направляючої втулки пропонується використовувати рідкий азот для їх охолодження. Використання рідкого азоту потребує визначених навичок роботи з ним. Для зберігання азоту на дільниці визначене місце з обмеженим доступом робітників. На дільниці встановлений універсальний стенд для проведення гідровипробовувань вогневого днища і водяної порожнини, а також шафа для зберігання комплектуючих та пристосувань. Для зберігання інструментів, установлюють креслень, інструментальні ящики. техпроцесів на дільниці Також потрібно дільницю укомплектувати комплектом вимірювальних пристроїв, так як контрольні операції будуть виконувати робітники дільниці. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 27 2.2 Визначення технічної норми часу Розрахунок штучного часу в умовах серійного виробництва вираховується згідно формули а +а Тшт = ∑Т оп ×(1 + обс оп ), хв 100 де Топ- оперативний час на операцію , хв.; аобс- відсоток часу від оперативного на обслуговування робочого місця в % (4%); аоп- відсоток часу від оперативного на особисті потреби (3%); Визначимо штучний час на кожну окрему операцію складання кришки робочого циліндру. 05 Підготовча Т005 = 37 × (1+ 010 Слюсарно-випробовувальна Т010 = 149 × (1+ 015 4+3 ) = 40 хвилин. 100 4+3 ) = 160 хвилин. 100 Складальна Т015 = 49 × (1+ 4+3 ) = 52 хвилин. 100 Визнааємо загальний штучний час на складання. ТШТ = Т005 + Т010 + Т015 = 40+160+52=252 хвилин. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 28 3 ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості обладнання, працюючих і площі дільниці. Ефективний фонд робочого часу визначається за формулою: Феф = (365 – В – С) × Д × З × ( 1 − α ), год. 100 де В – вихідні дні; С – святкові дні; Д – тривалість зміни в годинах; З – кількість змін на добу; α – відсоток втрат часу на регламентовані перерви. Феф = (365 – 104 – 0) × 8 × 1 × ( 1 − Для дільниці складання необхідна 3 ) = 2025,36 год. 100 кількість робочих місць визначається за формулою: C рі = N × t шт.і , 60 × Ф еф де N – річна програма випуску, шт. ; tшт і – штучний час на операцію, хв..; Феф – фонд часу роботи робочого місця протягом року, год. Необхідна кількість робочих місць (розрахункова С р.і. і прийнята Спр.) визначається по кожній операції. С р 005 = 456 × 40 = 0,150 роб.м. 60 × 2025,36 С р 010 = 456 × 160 = 0,600 роб.м. 60 × 2025,36 С р 015 = 456 × 52 = 0,195 роб.м. 60 × 2025,36 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 29 За результатами розрахунків, приймаємо 1 робоче місце. Коефіцієнт завантаження робочих місць на дільниці складання визначається за формулою: Кз = ∑С , ∑С рі прі де ∑Срі – сума розрахункової кількості робочих місць ∑Срі – сума прийнятої кількості робочих місць Кз = 0,150 + 0,600 + 0,195 = 0,945 1 Визначення необхідної кількості працюючих на дільниці Чисельність основних виробничих робітників визначається по кожній операції за формулою: Ч оі = N × t шт.і , чол. 60 × Феф × К вн де Квн – коефіцієнт виконання норм виробітку (Квн = 1). Ч 005 = 456 × 40 = 0,150 чол. 60 × 2025,36 × 1 Ч 010 = 456 × 160 = 0,600 чол. 60 × 2025,36 ×1 Ч 015 = 456 × 52 = 0,195 чол. 60 × 2025,36 × 1 За результатами розрахунків приймаємо одного основного робітника – слюсаря механоскладальних робіт 4 розряду. Оскільки за розрахунками на дільниці один основний робітник, розрахунок чисельності допоміжних робітників і керівників проводити недоцільно. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 30 Проведені розрахунки зводимо в таблицю 3.1. Таблиця 3.1 Зведена відомість працюючих на дільниці Категорія Кількість По змінам працюючих 1 2 В % від В % від чисельності загальної основних кількості робітників працюючих Основні робітники, 1 1 - 100 100 - - - - - - - - - - 1 1 - - 100 чол. Допоміжні робітники, чол. Керівники, чол. Всього Розрахунок площі дільниці. Виробнича площа для виконання складальних робіт визначається за формулою: Авир. = Чз × Кп, м2 де Чз – загальна чисельність робітників, працюючих на дільниці, чол. ; Кп – питома площа на одного робітника, м2 (для вузлового складання Кп = 6…25 м2; для загального складання Кп = 10…30 м2). Авир. = 1 × 24 = 24 м2 Загальна площа дільниці визначається за формулою: Аз = Авир + Амм + Асп, м2 де Амм – площа місця майстра, м2 (можна прийняти 6 м2, якщо за розрахунками керівники відсутні, приймаємо 0 м2); Асп – площа складу продукції, м2 (можна прийняти 6 м2). Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 31 Аз = 24 + 6 = 30 м2 Об’єм будови дільниці визначаємо за формулою: V = Азаг × h, м3 де h – висота будови, м (можна прийняти 8,2 м). V = 30 × 8,2 = 246 м3 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 32 4 ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання Заходи з техніки безпеки на дільниці складання кришки циліндру можна розділити на організаційні та технічні. До організаційних заходів відносяться інструктаж з техніки безпеки безпосередньо на робочому місці, обладнання дільниці плакатами та інструкціями. Безпосередню відповідальність за дотриманням техніки безпеки на дільниці загального складання несе бригадир і майстер складального цеху. Майстер проводе 1 раз на квартал інструктаж з техніки безпеки. До технічних заходів з техніки безпеки відносяться : - періодична перевірка обладнання дільниці складання. В даному випадку на дільниці знаходиться консольний кран, який перевіряється 1 раз в квартал. Також раз в квартал перевіряються стропи, якими користуються на дільниці.; - для роботи з рідким азотом на дільниці обладнана спеціальна ванна, а з рідким азотом зберігаються в спеціально відведеному місці; - інструмент і пристосування якими користуються на дільниці повинні бути справні, не зношені і відповідають вимогам техніки безпеки; - на дільниці складання повинна знаходитись аптечка укомплектована згідно вимог; - дільниці повинна бути обладнана стелажами для зберігання деталей, настилами для верстатів. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 33 Заходи з протипожежного захисту на дільниці складання кришки циліндру також можливо розділити на організаційні та технічні. Організаційні заходи : навчання робітників дільниці правилам пожежної безпеки, проведення лекцій, бесід, друкування необхідних інструкцій, обладнання дільниці плакатами. З технічних заходів на дільниці потрібні : - обладнати дільницю протипожежним щитом, який укомплектувати згідно вимог; - укомплектувати дільницю ящиком з піском для тушіння ізоляції дротів, які знаходяться під напругою ; - пролите масло потрібно негайно прибрати. Для цього на дільниці повинен бути ящик для використаного ганчір’я; - для місцевого освітлення потрібно використовувати тільки електричну лампочку під напругою 6-36 V, яка захищена металевою сіткою; - обладнати планом евакуації робітників у випадку пожежі. 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання Кількість світильників визначається за формулою: N= E × A × K3 × Z , шт Фл × U × n де Е = 200лк - необхідна освітленість горизонтальної площини, відповідно до галузевих норм проектування штучного освітлення основних цехів промислових підприємств ВСН 196-83; А = 30 м2 - площа підлоги дільниці складання; Кз = 1,3 - коефіцієнт запасу при малому виділенні пилу; Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 34 Фл = 1995 лм - світловий потік однієї лампи, приймаємо за таблицею 4 [8] для ламп ЛДЦ 40 – 4; n = 2 - кількість ламп в одному світильнику; Z = 1,1 коефіцієнт нерівномірності освітлення; U – коефіцієнт використання освітлювальної установки вибираємо за таблицею 5 [8] залежно від індексу приміщення та коефіцієнтів відбивання світла. Визначаємо індекс приміщення за формулою: i= L×B , h × ( L + B) де L = 6м – довжина дільниці складання; В = 5м – ширина дільниці складання; h – висота підвішування світильника над робочим місцем, м; h =H – hр – hс H = 8,2м – висота приміщення; hр = 0,8м – висота робочої поверхні; hс = 4м – відстань від стелі до світильника. h =8,2 – 0,8 – 4 = 3,4м i= 6×5 = 0,8 3,4 × (6 + 5) Коефіцієнти відбивання стелі – 70%, стін – 30%, підлоги – 10% приймаємо згідно [8] Виходячи із значень коефіцієнтів та індексу приміщення U = 0,29 згідно таблиці 5 [8]. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 35 N= 200 ×1,3 × 24 ×1,1 = 5,9шт. 1995 × 0,29 × 2 Згідно розрахунку приймаємо на дільниці складання шість світильників з лампами ЛДЦ 40 – 4. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 36 ЛІТЕРАТУРА 1. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчеты автомобильных и тракторных двигателей. – М: Высшая школа, 1978.- 400 с. 2. Доценко С.М., Діденко О.В. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок робочого процесу дизельного двигуна» з дисципліни « Теорія двигунів внутрішнього згоряння»Первомайськ ППІ 2012-40 с. 3. Методичні вказівки до практично ї роботи «Розрахунок та побудова індикаторої діаграми». Склав викладач Доценко С.М.: - Первомайськ ППТК, 2000.-24 с. 4. Коваленко І.М Конструкція та динаміка ДВЗ. методичні вказівки до виконання динамічного розрахунку кривошипно-шатунного механізму.- Первомайськ, 2013-43с. 5. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок теплового балансу дизельного двигуна». Склав викладач Доценко С.М. – Первомайськ ППТК, 1999.-28 с. 6. Коваленко І.М. Конструкція та динаміка ДВЗ. Методичні вказівки до виконання розрахунків основних деталей двигунів внутрішнього згоряння.- Первомайськ, 2010- 57 с. 7. Бельський Ф.В. Методичні вказівки до виконання технологічного розділу дипломного проекту з спеціальності 5.0505306 «Виробництво двигунів»- Первомайськ. 2012 – 15 с. 8. Русак О.Н. Справочная книга по охране труда в машиностроении- Л. Машиностроение, 1989.- 268 с. 9. Натальчишина В.П., Брендуля М.Ф., Гиль О.О. Вимоги до оформлення курсових та дипломних проектів і робіт. методичні вказівки для студентів інститут та коледжу. – Первомайськ: ППІ 2007.-47 с. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 37 8 133.431.25.20.00.00.00 СК 9 4 11 12 10 5 6 7 2390* 3 1 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата Справ. № Перв. примен. 2 1300* Технічна характеристика. 1.Ефективна потужність Pe=348кВт 2.Частота обертання колінчастого валу n=500хв 3.Ступінь стиску ε =13 4.Середній ефективний тиск Pme=0,835МПа 5.Питома ефективна витрата палива Be=231г/кВт.год. Технічні вимоги. 1.Використовувати дизельне паливо Л-0,2-40 ДСТУ3868-99 2.Використовувати в системі мащення масло М10Г2 ГОСТ 21743-76 3.В якості охолоджувальної рідини використовувати профільтровану прісну воду. 4.Висота камери стиску 5,5 мм. 5.*Розмір для довідок. Изм. Лист № докум. Разраб. Осадчук Пров. Коваленко Т.контр. Коваленко Н.контр. Коваленко Утв. Манзюк Подп. Дата 133.431.25.20.00.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Дизель Н 13500 1:5 6ЧН 25/34 Лист Листов 1 431-ВД Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.25.20.00.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці 1 133.431.25.20.01.00.00 СК Блок-картер 1 2 133.431.25.20.02.00.00 СК Фундаментна рама 1 3 133.431.25.20.03.00.00 СК Колінчастий вал 1 4 133.431.25.20.04.00.00 СК Кришка циліндру 6 5 133.431.25.20.05.00.00 СК Поршень 6 6 133.431.25.20.06.00.00 СК Шатун 6 7 133.431.25.20.07.00.00 СК Розподільний вал 1 8 133.431.25.20.08.00.00 СК Форсунка 6 9 133.431.25.20.09.00.00 СК Пусковий клапан 6 133.431.25.20.10.00.00 СК Паливний насос 6 10 високого тиску 11 133.431.25.20.11.00.00 СК Випускний колектор 1 12 133.431.25.20.12.00.00 СК Впускний колектор 1 ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 Змн. Арк. Розроб. № докум. Перевір. Осадчук Коваленко Н. Контр. Коваленко Затверд. Манзюк Підпис Дата Дизель 6ЧН25/34 Літ. Арк. Акрушів 1 1 431-ВД 133.431.25.20.04.00.00 СК A-A В-В 10 9 16 415 * 14 4 13 17 12 8 15 6 7 11 5 B Перв. примен. 495 * 2 372 * 84 * Справ. № 1 A Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата 84 * A 3 1. Після запресування торець сідла клапана повинен щільно прилягати до гнізда вогневого днища . Допускається проходження щупа товщиною 0,03 мм на дузі не більше 180Å. 2. Допуск співвісності фаски сідла клапана відносно осі направляючої втулки клапана після притирання 0,06 мм. 3. При збиранні кришки особливу увагу звернути на правильність встановлення впускного та випскного клапанів та направляючих втулок у відповідні гнізда. 4. Клапани поз. 6, 11притерти до сідел. Ширина притертого пояска не меньше 3,0 мм. 5. Перевірку густини притертих фасок та зєднання кришка-сідло клапана виконувати наливанням гасу з витримкою 10 хв. Краплепадіння гасу не допускається. 6. Водяну площину випробовувати на герметичність водою тиском 588+19,6 кПа (6+0,2 кг/см ) на протязі 5 хвилин. Витікання не допускається. 7. * Розміри для довідок. B 133.431.25.20.04.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Изм. Лист № докум. Подп. Дата Кришка робочого Разраб. Осадчук 120 1:2 Пров. Коваленко циліндру Т.контр. Коваленко Лист Листов 1 Н.контр. Коваленко 431-ВД Утв. Манзюк Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.25.20.04.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці 1 133.431.25.20.04.01.00 СК Пусковий клапан 1 2 133.431.25.20.04.02.00 СК Патрубок води 1 3 133.431.25.20.04.03.00 СК Привід клапанів 4 Деталі 4 133.431.25.20.04.00.01 Кришка циліндру 1 5 133.431.25.20.04.00.02 Сідло клапана 2 6 133.431.25.20.04.00.03 Впускний клапан 1 7 133.431.25.20.04.00.04 Направляюча втулка 2 клапану 8 133.431.25.20.04.00.05 Нижня тарілка пружини 1 9 133.431.25.20.04.00.06 Верхня тарілка пружини 2 10 133.431.25.20.04.00.07 Замок клапану 4 11 133.431.25.20.04.00.08 Випускний клапан 1 12 133.431.25.20.04.00.09 Нижня тарілка пружини 1 13 133.431.25.20.04.00.10 Зовнішня пружина 14 133.431.25.20.04.00.11 Внутрішня пружина 15 133.431.25.20.04.00.12 Кришка 16 133.431.25.20.04.00.13 Гумова манжета 2 2 2 2 ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 Змн. Арк. Розроб. Перевір. № докум. Осадчук Коваленко Реценз. Н. Контр. Коваленко Затверд. Манзюк Підпис Дата Кришка робочого циліндру Літ. Арк. Акрушів 1 2 431-ВД Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Стандартні вироби Болт М8 20.88 17 12 ГОСТ 7805-70 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.20 Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 2 Дубл. Зам. Ориг. ВСП ПФК 133.431.25.320.04.00.00 СК НУК Кришка робочого циліндру Затверджую Прiзвище Пiдпис Дата КОМПЛЕКТ ДОКУМЕНТIВ на технологічний процес складання Розробив Осадчук Коваленко Перевірив Н.контр Коваленко ТЛ форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. ВСП ПФКНУК Осадчук Коваленко Н контр. Коваленко Цех. Діл. РМ опер. Код, найменування операції А Б Код, найменування обладнання к-м Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу А 01 Б 02 А 03 Б 04 А 05 Б 06 Кришка робочого циліндру Позначення, документа СМ проф. Р УП Позначення, код КР КОВД ОН ОП К шт Т п.з. Т шт. ОВП ОВ ОН КВ Н витр. 005 Підготовча 17474 4 1 40 010 Верстак А-1401 Ванна 9699-2900 Слюсарно-випробовувальна 17474 4 1 165 17474 4 1 50 Гідравлічний стенд 015 Складальна Верстак А-1401 А 07 Б 08 09 10 11 12 13 14 15 16 17 МК 133.431.25.20.04.00.00 СК Маршрутна Карта Складання форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Осадчук Коваленко Коваленко Н контр. цех Діл. РМ к/м Я А 01 133.431.25.20.04.00.00.СК ВСП ПФК НУК Кришка робочого циліндру опер. Поз. Найменування Позначення ОВП ОВ ОН КН Н витр. Роз п. Заг п. Такт п. Складальні одиниці К 02 03 020 1 Пусковий клапан 1 1 04 020 2 Патрубок води 1 1 05 020 3 Привід клапанів 1 1 06 Деталі 07 08 09 010 4 10 015 5 11 015 6 12 015 7 13 015 14 1 1 Сідло клапану 1 2 Впускний клапан 1 1 Направляюча втулка впускного клапану 1 1 8 Нижня тарілка пружини 1 1 015 9 Верхня тарілка пружини 1 2 15 015 10 Замок клапану 1 4 16 015 11 Випускний клапан 1 1 КК Комплектовочна Карта Кришка циліндру форма 1а Дубл. Зам. Ориг. 133.431.25.20.04.00.00 СК к/м Я Діл. РМ опер. Поз. 01 02 015 16 03 015 12 04 05 015 015 13 14 06 015 15 07 08 015 7 цех Найменування Позначення ОВП ОВ Прміжна втулка Нижнятарілка тарілкапружини пружини Нижня Зовнішня пружина Внутрішня пружина Кришка Направляюча втулка ОН Роз п. КН Заг п. 1 1 1 1 1 1 2 1 1 2 1 1 12 Н витр. Такт п. 2 1 Стандартні вироби 09 10 11 12 015 17 Болт М8 20.88 ГОСТ7805-70 1 13 Матеріали 14 15 16 005 Паливо дизельне Л-0,2-40 ДСТУ 3868-99 кг 1 17 18 015 Масло 1 020 Рідкий азот кг кг 10 4 1 5 19 015 Гас кг 1 1 КК Комплектовочна Карта форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Осадчук Коваленко Н контр. Коваленко ВСП ПФК НУК Кришка робочого циліндру Код, найменування А 01 133.431.25.20.04.00.00 СК 015 Складальна Позначення документа ІТБ 1376-08 Код, найменування обладнання Верстак АМ-0494 Код, позначення Тд Б 02 ОВ ОН ОВП КВ Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу к/м Р О 03 Охолодити направляючу втулку клапана і сідло в рідкому азоті(за окремим технологічним процесом) і запресувати їх у відповідні гнізда кришки, після запресовкм торець 04 T 05 сідла клапана повинен щільно прилягати до гнізда вогневого днища. Допускається проходження щупа 0,03мм на дузі не більше 180. СЛ-молоток 500г ГОСТ 2310-77, оправки сідла і направляючої втулки, щуп 0-1 ГОСТ 1789-87. 06 О 07 Розвернути направляючу втулку розгорткою діаметром 18Н7. Прошарошити робочу фаску клапана до ширини 4мм. T 08 СЛ-розгортка 18Н7 ГОСТ 1456-81, шарошка. 09 O 10 Притерти впускний, випускний клапани. Ширина притертого пояска не менше 3мм. Якість притирання перевірити наливом в канали гасу з витримкою 10хв. Каплепадіння 11 гасу недопускається. T 12 ПР-пристосування для притирання клапанів. 13 14 15 16 ОК Операційна Карта МВ То Н витр. форма 1а Дубл. Зам. Ориг. 133.431.25.20.04.00.00 СК к/м Р Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу Код, позначення ОВП ОВ ОН КВ Н витр. О 01 Напресувати на направляючу втулку ущільнення.У гніздо випускного клапану із сторони пружин встановити в нижню тарілку внутрішну і зовнішню 02 пружини, верхню тарілку,попередньо 03 встановивши випускний клапан. Стиснути пружини і встановити замки клапана. Такі ж операції повторити і для впускного клапану. Т 04 ПР-пристосування для стискання пружин. 05 О 06 Установити технологічні кришки водяних порожнин. Момент затяжки болтів 3 Н*м. Перемістити на стенд для випробування, заглушити вихідні канали води, підвести 07 воду тиском 588+19,6 кПа на протязі 5хв. Протікання води не допускається. T 08 ПР-стенд для гідровипробування, консольний кран. 09 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 ОК Операційна Карта