Проєкт 4-тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції трапеціїдального компресійного кільця

ВІДОКРЕМЛЕНИЙ СТРУКТУРНИЙ ПІДРОЗДІЛ "ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова" Відділення «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Допущений до захисту Голова циклової комісії _______ Василь МАНЗЮК « ___» ___________ 2025 р. Пояснювальна записка До кваліфікаційної роботи (дипломний проєкт) фаховий молодший бакалавр (освітньо-кваліфікаційний ступень) на тему: Проєкт 4-тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції трапеціїдального компресійного кільця Виконав: здобувач освіти ІVкурсу, групи 431-ВД-21 Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння _____________________ Євгеній ПАВЛІЙЧУК (підпис) Керівник _________ (підпис) (прізвище та ініціали) Ігор КОВАЛЕНКО (прізвище та ініціали) Консультант з економічного розділу __________________ Ірина КАПАЦИНА (підпис) (прізвище та ініціали) Нормоконтролер __________________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис) Рецензент _________ (підпис) Дата захисту ______________ (прізвище та ініціали) Павло МАЛЮТІН ( прізвище та ініціали) Оцінка за захист ____________________ Первомайськ – 2025 року Відокремлений структурний підрозділ «ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова» Відділення: «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія: «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Освітньо-кваліфікаційний ступень: фаховий молодший бакалавр Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння» ЗАТВЕРДЖУЮ Голова циклової комісії «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» _________________ Василь МАНЗЮК “____” _________________ 2025 року З А В Д А Н Н Я НА КВАЛІФІКАЦІЙНУ РОБОТУ (ДИПЛОМНИЙ ПРОЄКТ) ЗДОБУВАЧЕВІ ОСВІТИ Євгену ПАВЛІЙЧУКУ (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) 1.Тема проєкту Проєкт 4 тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції трапецеїдального компресійного кільця Керівник проекту Ігор КОВАЛЕНКО затверджені наказом вищого навчального закладу від “06” березня 2025 р. № 44-у 2. Строк подання здобувачем проєкту 13.06.2025 р. 3. Вихідні дані до проєкту: Потужність Ре = 540 кВт, Частота обертання колінчастого валу n = 500 хв -1, ступень стиску Е = 12,7 Розробити технологічний процес складання ШПГ Річне завдання 652шт. Режим роботи однозмінний 4.Зміст розрахунково – пояснювальної записки (перелік питань, які потрібно розробити) 1. КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 1.3 Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна й прототипу 1.4 Розрахунок сил що діють у КШМ двигуна 1.5 Розробка конструкції деталі, вузла, системи 1.5.1 Призначення, описування та обґрунтування проєктованої системи вузла, деталі 1.5.2 Вибір матеріалу, визначення розмірів і розрахунок на міцність деталі, вузла 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню проєктованої системи, конструкції, вузла, деталі 2. ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Вибір обладнання, пристроїв, інструменту 2.2 Визначення технічної норми часу 2 3. ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості працівників і площі дільниці 4. ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання ЛІТЕРАТУРА ДОДАТКИ 1. Технологічний процес складання проєктованого вузла 2. Специфікації складальних креслень 5. Перелік графічного матеріалу (з точним зазначенням обов’язкових креслень) Аркуш 1 Поперечний розріз двигуна А1 СК Аркуш 2 ШПГ А1 СК 6. Консультанти розділів проєкту Розділ Ім’я, ПРІЗВИЩЕ та посада консультанта Організаційноекономічний Ірина КАПАЦИНА – викладач відділення «Економіки та права» Підпис, дата завдання видав завдання прийняв 7. Дата видачі завдання 21.04.2025р. КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН Назва етапів дипломного проєкту № з/п 1 2 3 4 5 6 7 8 Строк виконання етапів проєкту Розділ 1 28.04.2025 р. Розділ 2 05.05.2025 р. Розділ 3 09.05.2025 р. Розділ 4 15.05.2025 р. Аркуш 1 21.05.2025 р. Аркуш 2 28.05.2025 р. Перевірка проєкту на плагіат 04.05.2025 р. Оформлення проєкту 11.06.2025 р. Здобувач освіти _____________ Євгеній ПАВЛІЙЧУК Керівник проєкту _____________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис ) ( підпис ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Примітка ЗМІСТ 1 Конструкторський розділ 4 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 4 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 11 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і 14 прототипу 1.4 Динамічний розрахунок двигуна 15 1.5 Розробка конструкції компресійного кільця 21 1.5.1 Призначення, умови роботи компресійного кільця 21 1.5.2 Розрахунок компресійного кільця 23 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню компресійного кільця 25 2 Технологічний розділ 26 2.1 Вибір обладнання ,пристосування і інструменту 26 2.2 Визначення технічної норми часу 27 3 Організаційно-економічний розділ 28 3.1 Визначення потрібної кількості працівників 28 і площі дільниці 4 Організація охорони праці та протипожежний захист 32 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці 32 складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання 33 Література 36 ДОДАТКИ Додаток А Креслення “ Дизель 8ЧН 25/34“ Додаток Б Специфікація “ Дизель 8ЧН 25/34“ ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. Розроб. Перевір. Н. Контр. Затверд. № докум. Павлійчук Є.Є Коваленко І.М КоваленкоІ .М Манзюк В.М. Підпис Дата Пояснювальна записка Літ. Арк. Акрушів 2 36 431-ВД-21 Додаток В Креслення “ Шатунно-поршнева група” Додаток Г Специфікація “ Шатунно-поршнева група “ Додаток Д Технологічний процес складання ШПГ Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 3 1 КОНСТРУКТОРСЬКИИ РОЗД1Л 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна Розрахунки виконан за допомогою программ Microsoft Excel Умова завдання Ефективна потужнють Частота обертання колнчастого валу. Ступшь стиску Ре= п= 6 540 кВт 500 хв'1 12,7 = Вихщн дан теплового розрахунку. Число цилндр1в i= Тиск наддуву Рв= Коефщ1ент надлишку повпря а = Тиск навколишнього середовища Ра= Температура навколишнього середовища Та= niflirpie св1жого заряду ДТ = Тиск залишкових ra3ie Рг= Температура залишкових ra3ie Тг= Ступшь пщвищення тиску Л = Коефщ1ент використання теплоти в точф "Z" £, г = Коефщ1ент повноти шдикаторноТ д1аграми £ = Паливо Дизельне пальне Л - 0.2 - 40 ДСТУ 3868-99 Середнй елементарний склад палива Вуглець С=0,86; Водень Н=0,13; Кисень 0=0,01 Найнижча теплота згорання палива QH=42500 кДж/кг 8 0,155 МПа 1,76 [1] 0,101 МПа [1] 293 К [1] 8К [1] 0,135 МПа [1] 805 К [1] 1,73 [1] 0,871 [1] 0,932 [1] Параметри робочого Tina. Теоретично необхщна юльюсть повпря для згоряння 1кг. палива £ =_Lxf—+—-—1=—xf^+—-—1 = 0.495 “°7 0 0.21 <12 4 32J 0.21 < 12 4 32) /0 =28.95x7^=28.95x0.495=14.33кг KinbKicTb св1жого заряду м \ = . 0,8712 кмоль/кг KinbKicTb окремих компоненте продукпв згоряння Кшькють СО2: МСОг =^,'ат'ь/кг 0,072 кмоль/кг Ктькгсть Н2О: 4/^^ = —, А'иол7кг 0,065 кмоль/кг KinbKicTb О2: М^=0,21 х(а—1)хЦ,кмоЛ 0,079 кмоль/кг KinbKicTb N2: М^=0,79 х€/хЦ,кмо7кг 0,688 кмоль/кг Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 4 Загальна юльюсть продуклв згоряння М2=МСО2+МН2О+МО2+ММ2,кмоль/кг 0,904 кмоль/кг Параметри процесу газообмну Температура повгря теля нагнпача пк -1 f р ) «« Тв = То х ,/С V «/ де nk= 1,58 показник полироли стиску повп-ря в нагн1тач1 Тв= 344,141 К Тиск в KiHLii впуску Pd = (0.9 - 0.95) х Рв МПа число з iHTepeany 0,91 Pd= 0,14105 МПа Коефщюнт залишкових ra3ie Т-ДГ + ДГ Р у = ------- !------- X------- -----7) ^Pd~Pr де ДР, =(30-50°) стутнь охолодження пов1тря Д Т] = 40 К уг = 0,0316 Температура в xii-nji впуску Тв~ЬТх+ДТ + УГ*ТГ г 1+/г 327,24 К Td= Коефщ1ент наповнення £ Pd Тв-М\ с е-\ Рв Td(\ + yr) 0,88993 Фс= Густина заряду на впуску , = р.х10‘ «/, R-x(Te-\Txy /V де Rn=287 Дж/КГХк - универсальна газова послйна для повп-ря Р ° = 1,77572 кг/м3 Параметри процесу стиску Вибираемо значения «1 = 1,365 Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГПдпис Дата 5 Тиск В KIHLli стиску Рс = Pd хеп', МПа 4,52966 МПа Рс= Температура в к'|нц| стиску Тс = Tdx£n'-\K Тс= 827,475 К Середня мольна теплоемкють пов1тря ,„С,'=|98Я| 0.002638 mC v ' = 22,063 КДж/Кмоль*К Параметри процесу згоряння Теоретичний коефщюнт молекулярно! змии В Ро ал м х Р0 = 1,03755 Дмсний коефифент молекулярно! змши 1 + /г Р = 1,0364 Емпричы формули середнх мольних теплоемкостей окремих газ1в при сталому o6'eMi для О2: mCv"o2=23,3+0,00155xT z для N2: mCv"N2=21,554+0,001457xTz для СО2: mCv"co2=38,609+0,003349xTz для Н2О: mCv"H2O=25,459+0,004438xTz - , Середня мольна теплоемкють продуклв згоряння при сталому o6'eMi 1 М +MD2><(mCvO2)+4-X(mCVN2) mCV =■ =кду ’ /КмольхК Июля постановки одержимо р1вняння mCv'=a+e Де: а= в= 23,3396 0,00183 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 6 Середня мольна теплоемюсть продуклв згоряння при сталому тиску OTC> = OTCv”+8134,^/4^ хК Пюля пщстановки одержимо р1вняння тС ’р — а+в /Кмоль Де: а= в= 31,4736 0,00183 Максимальний тиск згоряння 7>тах=Ах/’с,А177а 7,8363 МПа Ртах= Максимальна температура процесу згоряння + (mC'v + 8.134х 2)х Тс = /3(тС"р) х Tz 7Hix(l+/J Июля пщстановки одержимо квадратне р1вняння АхТ^ +В xTz —с=0 де: А= 0,0019 В= 32,6193 С= 71089,1 Звщки: -В + у/в2 +4хАхС v i7 = .A z 2xA Tz= 1956,78 К Ступнь попереднього розширення P ^Tz ЛхТс 1,417 P = Параметри процесу розширення Ступшь наступного розширення 8 = — Р 8 = 8,96465 Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Зин. Арк. № докум. ГНдпис Дата 7 Середнй показник полпропи розширення Вибираемо значения п2 = 1,269 Тиск в кшц| розширення Рв = Р,гах ,МПа З”2 в Рв= 0,48456 МПа Температура в KiHLji розширення т Т = к,к 2в £„z2_i Тв= 1084,7 К 1ндикаторн показники робочого Tina Середнм теоретичний шдикаторний тиск хГлх(/2-1)+Лх/?х(1 М 1 е-\ |_ P'm = ’ «2-11 V xfl 1 «,-1 L 1,20987 МПа Доений середнм шдикаторний тиск Рт, = £хР^,МПа Pmi= 1,1276 МПа 1ндикаторний ККД Qh X Р,хФсх10’3 V < = 0,42344 Питома 1ндикаторна витрата палива в - 3600 кг/ ' Qh*^’ /квт-год- Bj= 0,20004 кг/кв год Ефективн показники робочого циклу Середнй тиск мехаычних втрат Рм =0.089 +0.0118 хУпсрМПа де середня швидюсть поршня у _ snp. х п м/ ПСР - зо ’ /С Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 8 Д1аметр цилндра /4хК d = lOOxJ------ - =,мм V тгхти S П т = ——р— d пр де d ПР 0,25 м Д1аметр поршня прототипу = 1,36 249,95 мм т= d= Хщ поршня S' = mxd =, мм S= 339,932 мм Уточнены розм1ри цилндра i двигуна Д1аметр цилшдра d= 250 мм Хщ поршня S= 340 мм ГПтраж двигуна ttx^xS’x/ TZ 4х106 У S, = 133,45 Л Ефективна потужысть двигуна ер 30xZ Рер= 540,326 кВт Отримана величина Рер вщр1зняеться вщ заданоТ на: Р-Р ДР = ер ех100% Реср р __ р +Ре еср 2 РеСр= 540,163 кВт АЛ; = 0,06027 % Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 10 1.2 Розрахунок ндикаторноТ Д1аграми Розрахунки виконаы за допомогою программ Microsoft Excel Розрахунок теоретично! ндикаторно! д1аграми BnxiflHi дан) 1,128 МПа Середнм ндикаторний тиск Pmi 0,1411 МПа Тиск в KiHLii впуску Pd= П1 = Sc = гР max = П2= Р = 1,365 12,700 7,8363 МПа Показник полггропи стиску Ступ1нь стиску Максимальний тиск в цилiHflpi 1,269 1,4167 Показник полп-ропи розширення Ступ!нь попереднього розширення Таблиця 1.1 Результати розрахунку Рст,МПа 1 1,250 1,417 1,5 1,75 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 12,7 4,529655462 3,340280989 2,815666086 2,604357509 2,110173832 1,75856824 1,011101272 0,682736752 0,50346712 0,392544334 0,318058016 0,265061919 0,225696147 0,195463274 0,171618521 0,152399229 0,14105 Рроз, МПа Рср,МПа 3,3066 7,836303948 7,28808672 5,993190129 5,059018585 3,024171854 2,099226066 1,581540813 1,254871924 1,031915003 0,871068173 0,750135286 0,656256079 0,58149505 0,520705708 0,484558725 Рт"= 3,3005 2,0131 1,4165 1,0781 0,8623 0,7139 0,606 0,5244 0,4608 0,4099 0,3683 0,3435 1,105 Похибка середнього ндикаторного тиску ДР' - 1 х100% mi р _ rmicp Р ’ mi ср = DPmi= р пи +РД ™ , МПа 2 1,1163 МПа 2,02476 % Похибка не перевищуе 5% Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГИдпис Дата И Побудова flii/icHoT ндикаторноТ д1аграми С, ДоВМТ точка подач1 палива форсункою (подач! юкри) Визначаеться кутом випередження впорску палива (випередження запалювання) f, ДоВМТ точка початку згорання, визначаеться кутом затримки згорання: =,°пкв ШсляВМТ кут пюля ВМТ, де тиск максимальний Ь', ШсляВМТ точка вщкриття выпускного клапану гДоВМТ точка вщкриття впускного клапану г", ШсляВМТ точка закриття випускного клапану dДоВМТ точка закриття впускного клапану с " точка тиску ra3iB в ВМТ в kihlu такту стиску точка максимального тиску газ1в Вихщн дань = 0,250 205,000 мм 10,000 0 ПКВ [АВ]= = А Рг= s= Рс= Ртах= Кривошипно-шатунне вщношення Вщстань вщ ВМТ до НМТ на fliarpaMi 0,135 МПа Кут затримки згорання Тиск залишкових газ1в 340,000 мм 4,530 МПа 7,836 МПа Хщ поршня Тиск в KiHLji стиску Максимальний тиск Таблиця 1,2 Визначення точок д1йсноТ ЫдикаторноТ д1аграми Позначка Положения Послйна Вщстань Bifl точки точки ВМТ до точки X=(1-соэр)+-^ х(1 -COs2^) <р 0, ПКВ v [АВ\ в1дносно Хх------ ,мм ВМТ, <р0, пкв 2 С, ДоВМТ f, ДоВМТ 14 0,037 3,795 4 0,003 0,312 Mi •> ШсляВМТ 10 0,019 1,944 Ь', ШсляВМТ 130 1,716 175,904 г', ДоВМТ 70 0,768 78,757 г", ШсляВМТ 50 0,431 44,133 dДоВМТ 150 1,897 194,471 Тиск газ1в в ВМТ. Р/=(1.15-1.25)хРс 1,23 Число з Ытервалу Р" = 5,571 МПа Максимальний тиск згорання для дизел1в: Pzd=Pmax Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. № докум. ГНдпис Дата 12 о о г< о о od о о ю о о со о о_ о о со о о схГ о В1_11Л1 Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. N° докум. ГНдпис Дата 13 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і прототипу Таблиця 1.3 Параметри двигунів Найменування параметру Позначення Прототип Ефективна потужність Частота обертання колінчатого валу Ступінь стиску Середній ефективний тиск Питома ефективна витрата пального Діаметр циліндра Хід поршня Літраж двигуна Тиск наддуву Ре, кВт п, хв.-1 ε Рме, кПа Ве, кг/кВтгод d, мм S, мм Vst,л Рв, кПа Двигун, що 8ЧН25/34-4 проектується 533 540 500 500 12,5 952 0,222 12,7 972 0,232 250 340 133,5 140 250 340 133,5 155 Потужність проектованого двигуна більша потужності прототипу за рахунок збільшення тиску наддуву та ступення стиску , що в свою чергу привело до підвищення середнього ефективного тиску. Літраж двигуна та частота обертання колінчастого валу залишились без змін. Збільшилась в порівняні з прототипом питома ефективна витрата пального за рахунок менш оптимального вибору вихідних даних розрахунку робочого процесу. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 14 1.4 Динам1чний розрахунок двигуна Розрахунки виконаж за допомогою программ Microsoft Excel На детал1 КШМ д1ють Сили тиску газу F = (Р -Р)^,Н Сили Ыерцн мае, що рухаються зворотно-поступально Ft = -ms xrxco2 х(cos^z? + AL cos2<p),H ♦ сумарна сила (дмена) Fd=F+F„,H Нормальна сила F„ =Fd*tgP,H Рад1альна сила л COS/? Дотична сила Sin((3 + /?) F F - rd x cos/? ,я Вихщн дан А = л, = т , = 0,049 м2 0,250 76,9 кг Г= 0,170 м 52,33 с1 Pd= 141,1 кПа Ра= 101 кПа О Площа поршня Кривошипно-шатунне вщнощення Маса деталей, що рухаються зворотно-поступально Pafliyc кривошипа Кутова швидкють Тиск в KiHLii впуску Атмосферний тиск П1 = 1,365 Показник полп-ропи стиску П2= 1,269 Показник пол1тропи розширення Р ' max = 7836,304 кПа Теоретичний тиск згорання Pzd= Рг= 7836,304 кПа 5571,476 кПа 135 кПа Д|йсний тиск згорання Дмсний тиск в KiHLii стиску Тиск залишкових газ1в Рь= d= 485 кПа 0,25 м 'F = Тиск в KiHLii розширення Д1аметр цилмдра Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата Таблиця 1.4 Результати динамічного розрахунку ϕ0 пкв 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 Fі кн Fг кн Vf м3 Fd кн FN кн Fr кн Fk кн 0,00143 0,00158 0,00205 0,0028 0,00381 0,00502 0,00638 0,00783 0,00933 0,01081 0,01223 0,01354 0,01472 0,01574 0,01659 0,01725 0,01773 0,01801 0,01811 0,01801 0,01773 0,01725 0,01659 0,01574 0,01472 0,01354 0,01223 0,01081 0,00933 0,00783 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 1,96 2,01 2,17 2,44 2,85 3,42 4,23 5,34 6,87 9,04 12,15 16,76 -44,76 -43,67 -40,50 -35,48 -28,98 -21,46 -13,43 -5,39 2,19 8,95 14,63 19,10 22,38 24,57 25,87 26,53 26,79 26,85 26,85 26,85 26,79 26,53 25,87 24,57 22,38 19,10 14,63 8,95 2,19 -5,39 -42,79 -41,71 -38,54 -33,52 -27,02 -19,50 -11,46 -3,42 4,16 10,92 16,59 21,07 24,34 26,53 27,84 28,50 28,75 28,81 28,82 28,86 28,96 28,97 28,72 27,99 26,60 24,44 21,50 17,99 14,35 11,37 0,00 -1,81 -3,31 -4,22 -4,40 -3,80 -2,54 -0,83 1,06 2,82 4,22 5,09 5,40 5,18 4,53 3,59 2,47 1,25 0,00 -1,25 -2,49 -3,65 -4,68 -5,46 -5,90 -5,91 -5,46 -4,65 -3,64 -2,75 -42,79 -40,76 -35,08 -26,92 -17,87 -9,62 -3,53 -0,39 -0,32 -2,82 -7,03 -11,99 -16,85 -21,02 -24,24 -26,47 -27,86 -28,59 -28,82 -28,64 -28,06 -26,91 -25,00 -22,18 -18,41 -13,91 -9,11 -4,65 -1,10 1,31 0,00 -9,03 -16,29 -20,42 -20,74 -17,38 -11,20 -3,50 4,28 10,92 15,61 18,06 18,38 17,00 14,42 11,14 7,52 3,77 0,00 -3,78 -7,57 -11,32 -14,88 -17,93 -20,09 -20,94 -20,23 -17,99 -14,76 -11,63 0,00638 23,80 -13,43 10,37 -2,30 3,19 -10,13 0,00502 0,00381 0,0028 34,95 53,18 83,33 -21,46 -28,98 -35,48 13,49 24,20 47,85 -2,63 -3,94 -6,03 6,65 16,01 38,43 -12,02 -18,57 -29,15 0,00205 130,36 -40,50 89,85 -7,71 81,80 -37,98 0,00158 0,00143 187,56 268,40 -43,67 -44,76 143,88 223,64 -6,25 0,00 140,61 223,64 -31,14 0,00 0,00158 0,00205 0,0028 0,00381 0,00502 0,00638 379,51 237,45 158,03 105,57 72,94 52,48 -43,67 -40,50 -35,48 -28,98 -21,46 -13,43 335,84 196,94 122,55 76,59 51,48 39,06 14,59 16,90 15,44 12,47 10,04 8,66 328,21 179,29 98,41 50,65 25,39 12,03 72,69 83,24 74,64 58,78 45,89 38,15 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 17 Продовження таблиці 1.4 ϕ0 пкв 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 650 660 670 680 690 700 710 720 Vf Fг Fі Fd FN Fr Fk м3 кн кн кн кн кн кн 0,00783 39,29 -5,39 33,90 8,19 3,90 34,66 0,00933 0,01081 30,49 24,45 2,19 8,95 32,69 33,40 8,30 8,62 -2,50 -8,62 33,63 33,40 0,01223 0,01354 0,01472 0,01574 20,20 17,14 14,92 13,30 14,63 19,10 22,38 24,57 34,83 36,24 37,30 37,87 8,85 8,76 8,27 7,39 -14,76 -20,63 -25,81 -30,00 32,76 31,06 28,17 24,26 0,01659 12,12 25,87 38,00 6,19 -33,08 19,69 0,01725 11,29 26,53 37,83 4,77 -35,14 14,79 0,01773 0,01801 10,74 10,43 26,79 26,85 37,53 37,28 3,22 1,62 -36,37 -36,99 9,81 4,88 0,01811 0,01801 10,39 1,67 26,85 26,85 37,24 28,52 0,00 -1,24 -37,24 -28,30 0,00 -3,73 0,01773 0,01725 1,67 1,67 26,79 26,53 28,46 28,20 -2,44 -3,55 -27,58 -26,20 -7,44 -11,02 0,01659 1,67 25,87 27,54 -4,48 -23,98 -14,27 0,01574 0,01472 1,67 1,67 24,57 22,38 26,24 24,05 -5,12 -5,33 -20,79 -16,64 -16,81 -18,16 0,01354 0,01223 0,01081 0,00933 0,00783 1,67 1,67 1,67 1,67 1,67 19,10 14,63 8,95 2,19 -5,39 20,77 16,30 10,62 3,86 -3,72 -5,02 -4,14 -2,74 -0,98 0,90 -11,82 -6,91 -2,74 -0,30 -0,43 -17,80 -15,33 -10,62 -3,97 3,80 0,00638 0,00502 1,67 1,67 -13,43 -21,46 -11,76 -19,79 2,61 3,86 -3,62 -9,76 11,49 17,64 0,00381 0,0028 1,67 1,67 -28,98 -35,48 -27,31 -33,81 4,45 4,26 -18,07 -27,15 20,96 20,60 0,00205 0,00158 1,67 1,67 -40,50 -43,67 -38,83 -42,00 3,33 1,83 -35,35 -41,05 16,41 9,09 0,00143 1,67 -44,76 -43,09 0,00 -43,09 0,00 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 18 о 10 СО О О СО о ю OJ О о СМ о 10 Г- о о Т— о 10 о о 10 1 Ня Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 20 1.5 Розробка конструкції компресійного кільця 1.5.1 Призначення, умови роботи компресійного кільця Компресійні (ущільнювальні) кільця служать для рухомого ущільнення зазору між поршнем і циліндром, відводу теплоти від головки поршня до циліндрової втулки і далі в охолоджуючу воду і розподілу масла по дзеркалу циліндра. Дія компресійних кілець, що ущільнює, забезпечується за рахунок їхнього притиснення до дзеркала циліндра і стінкам поршневих канавок і лабіринтової дії кілець і канавок. Умови роботи поршневих кілець (особливо верхнього компресійного) дуже важкі й обумовлені наступними факторами: 1.Зворотно-поступальний рух кілець при високій швидкості ковзання і великому механічному навантаженню затрудняє створення гарних умов змащення, викликає підвищений знос кілець і втулки, збільшує роботу тертя кілець (до 50% усіх механічних втрат у дизелі). 2. Високі термічні навантаження кілець внаслідок дотику з гарячими газами, відводу теплоти від головки поршня і тертя об стінки циліндра знижують механічну міцність і пружність кілець, приводять до вигорання і коксування масла і створюють умови напівсухого тертя (особливо в районі ВМТ). 3. Радіальна вібрація кілець («колапс»), що виникає при деяких умовах (втрата кільцями пружності, зменшення тиску газу в закільцевих просторах, деформація поршня, втулки й ін.), супроводжується порушенням ущільнення, проривом газів, перегрівом поршня і кілець, погіршенням змащення, втратою кільцями пружності , їх коробленням, пригоранням і поломкою. При радіальній вібрації кільце відстає від стінки циліндра й втоплюється в канавці тиском газів, що діють на зовнішню поверхню кільця . При досить великому зазорі в замку кільця і повному розвантаженню закільцевого простору (повний Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 21 «колапс») кільце внутрішньою поверхнею вдаряється об дно поршневої канавки, а потім різко розтискається і з ударом входить у контакт зі стінкою циліндра. У результаті напружень втоми кільце ламається. 5. Обертальний рух кілець (переміщення в канавках щодо осі поршня) у двотактних дизелях може приводити до западання кінців (замків) кілець у вікна циліндрової втулки і їхній поломці. Обертальний рух кілець викликається зворотно-кутовими (паразитними) переміщеннями поршня при кожнім оберті колінчатого вала. При абсолютно твердому колінчатому валі і деталей механізму руху під дією нормальної сили вісь поршня при перекладці в циліндрі переходить із одної точки в другу. В дійсності, внаслідок прогину вала, деталей механізму руху, неточностей їхнього виготовлення і монтажу при зміні знака нормальної сили поршень «перекочується» у циліндрі. Якщо при цьому сила тертя кілець на зовнішньому колі більше, ніж на торцях, то вони повільно провертаються в канавках. 6. Радіальні переміщення кілець у канавках при русі поршня сприяють збільшенню зносу кілець і канавок. Такі переміщення обумовлені нерівномірним зносом і деформаціями циліндрової втулки. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 22 1.5.2 Розрахунок компрессного кшьця Розрахунки виконаж за допомогою программ Microsoft Excel Умови роботи поршневих ктець Кшьця працюють в умовах високих температур, а також значних змгнних навантажень, а також пщдаються зношенню. Вимоги до матер1алу поршневих ктець висока зносотривюсть в умовах граничного тертя. висок1 антифрикцСж якосл пари - поршневе кшьце - гшьза. швидка прироботка до поверхж пльзи. Bn6ip матер1алу поршневого кшьця Вибираемо чавун ВЧ-25 ГОСТ 1412-85 Вихщж данж Д1аметр цилшдра d= Рад1альна товщина кшьця t=(0,03-0,045) х-, м 0,034 Висота кшьця hk=(0,6-1) xt, м 0,71 Зазор в замку а) в вшьному стаж 0,096 50=(О,О8-О,13) Дм б) в робочому стаж 0,006 8^(0,005-0,0075) х, м 0,25 м 0,0085 м 0,006 м 0,024 м 0,0014 м Деформац1я кшьця а) в робочому стаж f' = сго - ст, мм f= 22,625 мм б) при над1ванж кшьця на поршень f" = 2xzrxt-f' мм Г= 30,755 мм Наруження згинання в робочому стаж 1 f <3И =0,425< Ex ----------- X— (М * МПа Е=1 х105 МПа - для чавужв Е=2 хЮ5 МПа - для стал! Е= 100000 МПа <т ; = 140,14 МПа [ст'] = 400 МПа Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. N° докум. ГНдпис Дата 23 1.5 Розробка конструкції компресійного кільця 1.5.1 Призначення, умови роботи компресійного кільця Компресійні (ущільнювальні) кільця служать для рухомого ущільнення зазору між поршнем і циліндром, відводу теплоти від головки поршня до циліндрової втулки і далі в охолоджуючу воду і розподілу масла по дзеркалу циліндра. Дія компресійних кілець, що ущільнює, забезпечується за рахунок їхнього притиснення до дзеркала циліндра і стінкам поршневих канавок і лабіринтової дії кілець і канавок. Умови роботи поршневих кілець (особливо верхнього компресійного) дуже важкі й обумовлені наступними факторами: 1.Зворотно-поступальний рух кілець при високій швидкості ковзання і великому механічному навантаженню затрудняє створення гарних умов змащення, викликає підвищений знос кілець і втулки, збільшує роботу тертя кілець (до 50% усіх механічних втрат у дизелі). 2. Високі термічні навантаження кілець внаслідок дотику з гарячими газами, відводу теплоти від головки поршня і тертя об стінки циліндра знижують механічну міцність і пружність кілець, приводять до вигорання і коксування масла і створюють умови напівсухого тертя (особливо в районі ВМТ). 3. Радіальна вібрація кілець («колапс»), що виникає при деяких умовах (втрата кільцями пружності, зменшення тиску газу в закільцевих просторах, деформація поршня, втулки й ін.), супроводжується порушенням ущільнення, проривом газів, перегрівом поршня і кілець, погіршенням змащення, втратою кільцями пружності , їх коробленням, пригоранням і поломкою. При радіальній вібрації кільце відстає від стінки циліндра й втоплюється в канавці тиском газів, що діють на зовнішню поверхню кільця . При досить великому зазорі в замку кільця і повному розвантаженню закільцевого простору (повний Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 21 «колапс») кільце внутрішньою поверхнею вдаряється об дно поршневої канавки, а потім різко розтискається і з ударом входить у контакт зі стінкою циліндра. У результаті напружень втоми кільце ламається. 5. Обертальний рух кілець (переміщення в канавках щодо осі поршня) у двотактних дизелях може приводити до западання кінців (замків) кілець у вікна циліндрової втулки і їхній поломці. Обертальний рух кілець викликається зворотно-кутовими (паразитними) переміщеннями поршня при кожнім оберті колінчатого вала. При абсолютно твердому колінчатому валі і деталей механізму руху під дією нормальної сили вісь поршня при перекладці в циліндрі переходить із одної точки в другу. В дійсності, внаслідок прогину вала, деталей механізму руху, неточностей їхнього виготовлення і монтажу при зміні знака нормальної сили поршень «перекочується» у циліндрі. Якщо при цьому сила тертя кілець на зовнішньому колі більше, ніж на торцях, то вони повільно провертаються в канавках. 6. Радіальні переміщення кілець у канавках при русі поршня сприяють збільшенню зносу кілець і канавок. Такі переміщення обумовлені нерівномірним зносом і деформаціями циліндрової втулки. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 22 Напруження згинання при над1ванн1 ктьця на поршень 1 f* of, =0,425<£х----- — х— (f+l) t мпа а '; = 166,266 МПа [сг"] = 450 МПа Тиск ктьця на стЫку цилтдра 0.33 х сг'и х t2 d х (d - t) Рк= 0,05534 МПа [Рк]=0,2 МПа Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 24 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню компресійного кільця В дипломному проекті пропонується замінити перше компресійне кільце, яке має прямокутну форму перерізу на трапеціїїдальне кільце . Fr Fгор Рисунок 4 Схема дії кільця В даній конструкції кільця внаслідок розкладення сили реакції кільця від поршня ми отримуємо горизонтальну складову, яка підвищує рухливість кільця в канавці, що зменшує ймовірність закоксовування кільця. Дана конструкція кільця має недоліки: складніша технологія виготовлення кільця, а також необхідність зміни форми канавки в поршні. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 25 2 ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Вибір обладнання, пристосування та інструменту Раціональна організація робочих місць виявляє великий вплив на підвищення продуктивності праці, не вимагаючи від підприємства значних матеріальних витрат. Планування робочого місця повинне передбачити правильне розміщення предметів і засобів праці з урахуванням раціонального використання виробничої площі, зручності експлуатації і безпеки роботи. Для розробки технологічного процесу складання шатунно - поршневої обране слідуюче обладнання та інструмент. В першу чергу на дільниці повинні бути верстати для виконання слюсарно-складальних робіт. стиснуте повітря із Для продувки заводської системи . деталей використаємо Поршневі кільця будемо установлювати спеціальним пристосуванням. Для з’єднання поршневого пальця з поршнем пропонується використовувати рідкий азот для охолодження поршневого пальця. Використання рідкого азоту потребує визначених навичок роботи з ним. Для зберігання азоту на дільниці визначене місце з обмеженим доступом робітників. На дільниці встановлені ваги і стелажі для зберігання комплектуючих та пристосувань. Для зберігання інструментів, креслень, техпроцесів на дільниці установлюють інструментальні ящики. Також потрібно дільницю укомплектувати комплектом вимірювальних пристроїв, так як контрольні операції будуть виконувати робітники дільниці. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 26 2.2 Визначення технічної норми часу Розрахунок штучного часу в умовах серійного виробництва вираховується згідно формули а +а Тшт = ∑Т оп ×(1 + обс оп ), хв 100 де Топ- оперативний час на операцію , хв.; аобс- відсоток часу від оперативного на обслуговування робочого місця в % (4%); аоп- відсоток часу від оперативного на особисті потреби (3%); Визначимо штучний час на кожну окрему операцію складання шатуно-поршневої групи. 05 Підготовча. Т005 = 32 × (1+ 010 Складальна . Складання поршня. Т010 = 73 × (1+ 015 Складальна. 4+3 ) = 34 хвилин. 100 4+3 ) = 78 хвилин. 100 Складання поршня з шатуном. Т015 = 63 (1+ 4+3 ) = 67 хвилин. 100 Визнааємо загальний штучний час на складання. ТШТ = Т005 + Т010 + Т015 = 34+78+67=179 хвилин. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 27 3 ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості обладнання, працюючих і площі дільниці. Ефективний фонд робочого часу визначається за формулою: Феф = (365 – В – С) × Д × З × ( 1 − α ), год. 100 де В – вихідні дні; С – святкові дні; Д – тривалість зміни в годинах; З – кількість змін на добу; α – відсоток втрат часу на регламентовані перерви. Феф = (365 – 104 – 0) × 8 × 1 × ( 1 − Для дільниці складання необхідна 3 ) = 2025,36 год. 100 кількість робочих місць визначається за формулою: C рі = N × t шт.і , 60 × Ф еф де N – річна програма випуску, шт. ; tшт і – штучний час на операцію, хв..; Феф – фонд часу роботи робочого місця протягом року, год. Необхідна кількість робочих місць (розрахункова С р.і. і прийнята Спр.) визначається по кожній операції. С р 005 = 652 × 34 = 0,182 роб.м. 60 × 2025,36 С р 010 = 652 × 78 = 0,418 роб.м. 60 × 2025,36 С р 015 = 652 × 67 = 0,359 роб.м. 60 × 2025,36 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 28 За результатами розрахунків, приймаємо 1 робоче місце. Коефіцієнт завантаження робочих місць на дільниці складання визначається за формулою: Кз = ∑С , ∑С рі прі де ∑Срі – сума розрахункової кількості робочих місць ∑Срі – сума прийнятої кількості робочих місць Кз = 0,182 + 0,418 + 0,359 = 0,959 1 Визначення необхідної кількості працюючих на дільниці Чисельність основних виробничих робітників визначається по кожній операції за формулою: Ч оі = N × t шт.і , чол. 60 × Феф × К вн де Квн – коефіцієнт виконання норм виробітку (Квн = 1). Ч 005 = Ч 010 = 652 × 34 = 0,182 чол. 60 × 2025,36 × 1 652 × 78 = 0,418 чол. 60 × 2025,36 × 1 Ч 015 = 652 × 67 = 0,359 чол. 60 × 2025,36 ×1 За результатами розрахунків приймаємо одного основного робітника – слюсаря механоскладальних робіт 4 розряду. Оскільки за розрахунками на дільниці один основний робітник, розрахунок чисельності допоміжних робітників і керівників проводити недоцільно. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 29 Проведені розрахунки зводимо в таблицю 3.1. Таблиця 3.1 Зведена відомість працюючих на дільниці Категорія Кількість По змінам працюючих 1 2 В % від В % від чисельності загальної основних кількості робітників працюючих Основні робітники, 1 1 - 100 100 - - - - - - - - - - 1 1 - - 100 чол. Допоміжні робітники, чол. Керівники, чол. Всього Розрахунок площі дільниці. Виробнича площа для виконання складальних робіт визначається за формулою: Авир. = Чз × Кп, м2 де Чз – загальна чисельність робітників, працюючих на дільниці, чол. ; Кп – питома площа на одного робітника, м2 (для вузлового складання Кп = 6…25 м2; для загального складання Кп = 10…30 м2). Авир. = 1 × 24 = 24 м2 Загальна площа дільниці визначається за формулою: Аз = Авир + Амм + Асп, м2 де Амм – площа місця майстра, м2 (можна прийняти 6 м2, якщо за розрахунками керівники відсутні, приймаємо 0 м2); Асп – площа складу продукції, м2 (можна прийняти 6 м2). Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 30 Аз = 24 + 6 = 30 м2 Об’єм будови дільниці визначаємо за формулою: V = Азаг × h, м3 де h – висота будови, м (можна прийняти 8,0 м). V = 30 × 8,0 = 240 м3 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 31 4 ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання Заходи з техніки безпеки на дільниці складання ШПГ можна розділити на організаційні та технічні. До організаційних заходів відносяться інструктаж з техніки безпеки безпосередньо на робочому місці, обладнання дільниці плакатами та інструкціями. Безпосередню відповідальність за дотриманням техніки безпеки на дільниці загального складання несе бригадир і майстер складального цеху. Майстер проводе 1 раз на квартал інструктаж з техніки безпеки. До технічних заходів з техніки безпеки відносяться : - періодична перевірка обладнання дільниці складання. В даному випадку на дільниці знаходиться консольний кран, який перевіряється 1 раз в квартал. Також раз в квартал перевіряються стропи, якими користуються на дільниці.; - для роботи з рідким азотом на дільниці обладнана спеціальна ванна, а з рідким азотом зберігаються в спеціально відведеному місці; - інструмент і пристосування якими користуються на дільниці повинні бути справні, не зношені і відповідають вимогам техніки безпеки; - на дільниці складання повинна знаходитись аптечка укомплектована згідно вимог; - дільниці повинна бути обладнана стелажами для зберігання деталей, настилами для верстатів. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 32 Заходи з протипожежного захисту на дільниці складання ШПГ також можливо розділити на організаційні та технічні. Організаційні заходи : навчання робітників дільниці правилам пожежної безпеки, проведення лекцій, бесід, друкування необхідних інструкцій, обладнання дільниці плакатами. З технічних заходів на дільниці потрібні : - обладнати дільницю протипожежним щитом, який укомплектувати згідно вимог; - укомплектувати дільницю ящиком з піском для тушіння ізоляції дротів, які знаходяться під напругою ; - пролите масло потрібно негайно прибрати. Для цього на дільниці повинен бути ящик для використаного ганчір’я; - для місцевого освітлення потрібно використовувати тільки електричну лампочку під напругою 6-36 V, яка захищена металевою сіткою; - обладнати планом евакуації робітників у випадку пожежі. 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання Кількість світильників визначається за формулою: N= E × A × K3 × Z , шт Фл × U × n де Е = 200лк - необхідна освітленість горизонтальної площини, відповідно до галузевих норм проектування штучного освітлення основних цехів промислових підприємств ВСН 196-83; А = 30 м2 - площа підлоги дільниці складання; Кз = 1,3 - коефіцієнт запасу при малому виділенні пилу; Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 33 Фл = 1995 лм - світловий потік однієї лампи, приймаємо за таблицею 4 [8] для ламп ЛДЦ 40 – 4; n = 2 - кількість ламп в одному світильнику; Z = 1,1 коефіцієнт нерівномірності освітлення; U – коефіцієнт використання освітлювальної установки вибираємо за таблицею 5 [8] залежно від індексу приміщення та коефіцієнтів відбивання світла. Визначаємо індекс приміщення за формулою: i= L×B , h × ( L + B) де L = 6м – довжина дільниці складання; В = 5м – ширина дільниці складання; h – висота підвішування світильника над робочим місцем, м; h =H – hр – hс H = 8м – висота приміщення; hр = 0,8м – висота робочої поверхні; hс = 4м – відстань від стелі до світильника. h =8 – 0,8 – 4 = 3,2м i= 6×5 = 0,85 3,2 × (6 + 5) Коефіцієнти відбивання стелі – 70%, стін – 30%, підлоги – 10% приймаємо згідно [8] Виходячи із значень коефіцієнтів та індексу приміщення U = 0,29 згідно таблиці 5 [8]. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 34 N= Згідно розрахунку 200 × 1,3 × 30 × 1,1 = 7,4шт. 1995 × 0,29 × 2 приймаємо на дільниці складання вісім світильників з лампами ЛДЦ 40 – 4. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 35 ЛІТЕРАТУРА 1. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчеты автомобильных и тракторных двигателей. – М: Высшая школа, 1978.- 400 с. 2. Доценко С.М., Діденко О.В. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок робочого процесу дизельного двигуна» з дисципліни « Теорія двигунів внутрішнього згоряння»Первомайськ ППІ 2012-40 с. 3. Методичні вказівки до практично ї роботи «Розрахунок та побудова індикаторої діаграми». Склав викладач Доценко С.М.: - Первомайськ ППТК, 2000.-24 с. 4. Коваленко І.М Конструкція та динаміка ДВЗ. методичні вказівки до виконання динамічного розрахунку кривошипно-шатунного механізму.- Первомайськ, 2013-43с. 5. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок теплового балансу дизельного двигуна». Склав викладач Доценко С.М. – Первомайськ ППТК, 1999.-28 с. 6. Коваленко І.М. Конструкція та динаміка ДВЗ. Методичні вказівки до виконання розрахунків основних деталей двигунів внутрішнього згоряння.- Первомайськ, 2010- 57 с. 7. Бельський Ф.В. Методичні вказівки до виконання технологічного розділу дипломного проекту з спеціальності 5.0505306 «Виробництво двигунів»- Первомайськ. 2012 – 15 с. 8. Русак О.Н. Справочная книга по охране труда в машиностроении- Л. Машиностроение, 1989.- 268 с. 9. Натальчишина В.П., Брендуля М.Ф., Гиль О.О. Вимоги до оформлення курсових та дипломних проектів і робіт. методичні вказівки для студентів інститут та коледжу. – Первомайськ: ППІ 2007.-47 с. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 36 133.431.25.21.00.00.00 СК 8 9 4 12 11 5 10 7 1 2420* 6 3 2 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата Справ. № Перв. примен. 1280* Технічна характеристика 1. Ефективна потужнiсть Pe = 540 кВт. 2. Частота обертання колiнчастого валу n = 500 хв. 3. Ступiнь стиску є = 12,7 4. Середнiй ефективний тиск Рme =0,972МПа. 5. Питома ефективна витрата палива Ве = 0,232 кг/квт.год. Технiчнi вимоги. 1. Використовувати дизельне паливо Л-0,2-40 ДСТУ 3868-99 2. Використовувати в системi мащення масло М10Г2 ГОСТ 21743-76 3. В якостi охолоджвальноi рiдини використовувати профiльтровану прісну воду з антикорозiйною присадкою ВНИИНП 117/Д. 4. Висота камери стиску 5,5 мм. 5. * Розмiри для довiдок. Изм. Лист № докум. Разраб. Павлійчук Пров. Коваленко Т.контр. Коваленко Н.контр. Коваленко Утв. Манзюк Подп. Дата 133.431.25.21.00.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Дизель 10500 1:5 8ЧН 25/34 Лист Листов 1 431-ВД Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.25.21.00.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці А1 1 133.431.25.21.01.00.00 СК Блок-картер 1 2 133.431.25.21.02.00.00 СК Фундаментна рама 1 3 133.431.25.21.03.00.00 СК Колінчастий вал 1 4 133.431.25.21.04.00.00 СК Кришка циліндру 8 5 133.431.25.21.05.00.00 СК Поршень 8 6 133.431.25.21.06.00.00 СК Шатун 8 7 133.431.25.21.07.00.00 СК Розподільний вал 1 8 133.431.25.21.08.00.00 СК Форсунка 8 9 133.431.25.21.09.00.00 СК Пусковий клапан 8 133.431.25.21.10.00.00 СК Паливний насос 8 10 високого тиску 11 133.431.25.21.11.00.00 СК Випускний колектор 1 12 133.431.25.21.12.00.00 СК Впускний колектор 1 ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 Змн. Арк. Розроб. № докум. Перевір. Павлійчук Коваленко Н. Контр. Коваленко Затверд. Манзюк Підпис Дата Дизель 8ЧН25/34 Літ. Арк. Акрушів 1 1 431-ВД 133.431.25.21.05.00.00 СК Ç250 12 1 2 13 3 4 5 6 7 1007 8 Перв. примен. 9 14 11 Справ. № 10 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата 15 114 1.Перед складанням деталі промити, отвори та порожнини продути стислим повітрям. 2.Поршневі кільця встановлювати в канавки та знімати за допомогою спеціального пристосування. 3.Поршневі кільця змащені маслом повинні вільно прокручуватись в канавкі навколо осі поршня. 4.Замки розташовувати через 90Å відносно один одного по гвинтовії ліній. 5.Різниця складених поршнів призначених для встановлення в один двигу н не повинно перевищувать 0,5 кг. 6.Перед встановленням палець охолодити в рідкому азоті. 7.Після встанолення другого стопорного кільця перевірити наявність зазору між пальцем і кільцем. Сумарний зазор повинен буть не меньше 0,4 мм. 8.* Розміри для довідок. 133.431.25.21.05.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Изм. Лист № докум. Подп. Дата Шатунно-поршнева Разраб. Павлійчук 120 1:1 Пров. Коваленко група Т.контр. Коваленко Лист Листов 1 Н.контр. Коваленко 431-ВД Утв. Манзюк Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.25.21.05.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці 8 133.431.25.21.05.01.00 СК 12 133.431.25.21.05.02.00 СК Стержень шатуна 1 Діафрагма 1 Деталі 1 133.431.25.21.05.00.01 Поршень 1 2 133.431.25.21.05.00.02 Компресійне кільце 1 3 133.431.25.21.05.00.03 Компресійне кільце 3 4 133.431.25.21.05.00.04 Маслознімне кільце 2 5 133.431.25.21.05.00.05 Втулка головки шатуна 1 6 133.431.25.21.05.00.06 Поршневий палець 1 7 133.431.25.21.05.00.07 Стопорне кільце 2 9 133.431.25.21.05.00.08 Нижній вкладень 1 10 133.431.25.21.05.00.09 Шатунний болт 4 11 133.431.25.21.05.00.10 Верхній вкладень 1 15 133.431.25.21.05.00.11 Нижня кришка шатуна 1 ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 Змн. Арк. Розроб. № докум. Перевір. Павлійчук Коваленко Н. Контр. Коваленко Затверд. Манзюк Підпис Дата Шатунно-поршнева група Літ. Арк. Акрушів 1 2 431-ВД Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Стандартні вироби Болт М8 20.88 13 4 ГОСТ 7805-70 Штифт 8.12 ГОСТ2564-85 14 1 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21 Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 2 Дубл. Зам. Ориг. ВСП ПФК НУК 133.431.25.21.05.00.00 СК Шатунно-поршнева група Затверджую Прiзвище Пiдпис Дата КОМПЛЕКТ ДОКУМЕНТIВ на технологічний процес складання ТЛ Розробив Павлійчук Перевірив Коваленко Н.контр Коваленко форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Павлійчук Коваленко Н контр. Коваленко 133.431.25.21.05.00.00 СК ВСП ПФК НУК Шатунно-поршнева група А Б к-м Цех. Діл. РМ опер. А 01 005 Підготовча 17474 4 1 34 02 А 03 04 010 Верстак А-1401 Ванна 9699-2900 Складальна(складання поршня) 17474 4 1 78 71 05 015 Верстак А-1401 Складальна(складання поршня з шатуном) Верстак А-1401 17474 4 1 67 А 06 Код, найменування операції Код, найменування обладнання Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу 07 08 09 10 11 12 13 14 15 16 17 МК Маршрутна Карта Складання Позначення, документа СМ проф. Р КР КОВД ОН УП Позначення, код ОВП ОП ОВ К шт ОН Т п.з. КВ Т шт. Н витр. Дубл. Зам. Ориг. Коваленко Н контр. Коваленко ВСП ПФК НУК 133.431.25.21.05.00.00 СК ЕК Ескізна Карта 15 10 14 9 11 13 8 7 6 5 Шатунно-поршнева група 4 3 Павлійчук 1 2 12 Розроб. Перев. форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Павлійчук Коваленко Н контр. Коваленко цех к/м А Діл. РМ 133.431.25.21.05.00.00 СК ВСП ПФК НУК Шатунно-поршнева група опер. Поз. 01 Найменування Позначення ОВП ОВ ОН КН Н витр. Роз п. Заг п. Такт п. Складальні одиниці К 02 03 015 6 Поршневий палець 1 1 04 010 12 Діафрагма 1 1 05 06 Деталі 07 08 010 1 Поршень 1 1 09 010 2 Компресійне кільце 1 1 10 010 3 Компресійне кільце 1 3 11 010 4 Маслознімне кільце 1 2 12 005 5 Втулка головки шатуна 1 1 13 005 7 Стопорне кільце 1 1 14 015 8 Стержень шатуна 1 1 15 015 9 Нижній вкладень 1 1 16 КК Комплектовочна Карта форма 1а Дубл. Зам. Ориг. 133.431.25.21.05.00.00 CK к/м опер. Поз. Найменування 02 015 10 Шатунний болт 03 015 11 04 015 15 цех Діл. РМ Позначення ОВП ОВ Я ОН Роз п. КН Заг п. 1 4 1 1 1 1 Н витр. Такт п. 01 Верхній вкладень Нижня кришка шатуна 05 Стандартні вироби 06 07 08 13 Болт М8 20.88 ГОСТ7805-70 1 4 09 14 Штифт 8.12 ГОСТ2564-85 1 1 10 Матеріали 11 12 13 005 Паливо дизельне ГОСТ 305-73 14 15 015 Масло 015 16 005 17 18 19 КК Комплектовочна Карта 1 1 Рідкий азот кг кг кг 10 4 1 5 Ганчірка кг 1 1 форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Павлійчук Коваленко Н контр. Коваленко ВСП ПФК НУК 133.431.25.21.05.00.00 Шатунно-поршнева група Позначення документа Код, найменування А 01 010 Cкладальна(складання поршня) МВ ІТБ 1376-08 Код, найменування обладнання Б 02 Верстак АМ-0494 Код, позначення к/м Р Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу О 03 Встановити діафрагму порожнини охолодження днища поршня. Момент затяжки болтів 10 Нм. Під болти встановити фіксуючі шайби. ОВП ОВ ОН Тд То КВ Н витр. 04 Пісдя затягування болтів краї шайб загнути. T 05 СЛ-молоток 400г ГОСТ2310-77, динамометричний ключ ДМ-100 06 О 07 08 T 09 Встановити маслоз'ємне кільце на юбку, потім на головку поршня. Перевірити зазор між кільцем і поршем який повинен знаходитись в межах 0,1-0,15мм. Кільця повинні вільно без заїдань обертатись в канавках. ПР-кліщі установки кілець, набор щупів 0-1 ГОСТ2936-78 10 О 11 12 T 13 Встановити 4,3,2 і 1 компресійні кільця, на головку поршня. Перевірити зазор між кільцем і поршем який повинен знаходитись в межах 0,1-0,15мм. Кільця повинні вільно без заїдань обертатись в канавках. ПР-кліщі установки кілець, набор щупів 0-1 ГОСТ2936-78 14 15 16 ОК Операційна Карта