Проект 4 тактного дизельного двигуна та дільниці складання масляного насоса з розробкою технологічної схеми його ремонту

Відокремлений структурний підрозділ «ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова» Відділення «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія «Обслуговування автомобілів та виробництва двигунів» Допущений до захисту Голова циклової комісії _________ Василь МАНЗЮК « ___» ___________ 2025 р. Пояснювальна записка до кваліфікаційної роботи (дипломного проекту) фаховий молодший бакалавр (освітньо-кваліфікаційний ступінь) на тему: Проект 4 тактного дизельного двигуна та дільниці складання масляного насоса з розробкою технологічної схеми його ремонту Виконав: здобувач освіти 4 курсу, групи 431-ВД-21 Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння _______________________________ (підпис) Керівник _________ (підпис) Альберт САВЧАК (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Федір БЕЛЬСЬКИЙ (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Консультант з економічного розділу __________________ Ірина КАПАЦИНА (підпис) Нормоконтролер __________________ ( підпис) Рецензент__________ (підпис) Дата захисту ______________ (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Ігор КОВАЛЕНКО (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Павло МАЛЮТІН (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Оцінка за захист ____________________ Первомайськ – 2025 року Відокремлений структурний підрозділ «ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова» Відділення: «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія: «Обслуговування автомобілів та виробництва двигунів» Освітньо-кваліфікаційний ступінь: фаховий молодший бакалавр Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння» ЗАТВЕРДЖУЮ Голова циклової комісії «Обслуговування автомобілів та виробництва двигунів» _________________ Василь МАНЗЮК “____” _________________ 2025 року З А В Д А Н Н Я НА КВАЛІФІКАЦІЙНУ РОБОТУ (ДИПЛОМНИЙ ПРОЄКТ) ЗДОБУВАЧЕВІ ОСВІТИ Альберту САВЧАКУ (ім’я,ПРІЗВИЩЕ) 1.Тема проєкту: Проєкт 4 тактного дизельного двигуна та дільниці складання масляного насоса з розробкою технологічної схеми його ремонту керівник проєкту: Бельський Ф.В. затверджені наказом вищого навчального закладу від “06” березня 2025 р. № 44-у 2. Строк подання здобувачем проєкту: 13.06.2025 р. 3. Вихідні дані до проєкту: Потужність Ре = 610 кВт, Частота обертання колінчастого валу n = 600 хв-1, ступень стиску Е = 12,5 Розробити технологічний процес складання: охолоджувача масла Річне завдання 800 шт. Режим роботи: І зміна 4.Зміст розрахунково – пояснювальної записки (перелік питань, які потрібно розробити) 1. КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 1.2 1.3 1.4 Розрахунок робочого процесу двигуна Розрахунок індикаторної діаграми Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна й прототипу Розрахунок сил що діють у КШМ двигуна 2. ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 Розробка технологічної схеми ремонту масляного насоса Визначення видів дефектів основних деталей масляного насоса та способи їх усунення Визначення типу виробництва Вибір обладнання, пристроїв, інструменту Визначення технічної норми часу 2 3. ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості працівників і площі дільниці 4. ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання ЛІТЕРАТУРА ДОДАТКИ 1. Технологічний процес складання вузла 2. Специфікації складальних креслень 5. Перелік графічного матеріалу (з точним зазначенням обов’язкових креслень) Аркуш 1 Повздовжній розріз двигуна 6ЧН 25/34 ф. А1 Аркуш 2 Технологічна схема ремонту масляного насоса 6. Консультанти розділів проєкту Розділ Ім’я, ПРІЗВИЩЕ та посада консультанта Організаційноекономічний Ірина КАПАЦИНА – викладач відділення «Економіки та права» Підпис, дата завдання видав завдання прийняв 7. Дата видачі завдання: 21.04.2025 р. КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН № з/п 1 2 3 4 5 6 7 8 Назва етапів дипломного проєкту Строк виконання етапів проєкту Розділ 1 28.04.2025 р. Розділ 2 05.05.2025 р. Розділ 3 09.05.2025 р. Розділ 4 15.05.2025 р. 21.05.2025 р. Аркуш 1 Аркуш 2 Перевірка проєкту на плагіат 28.05.2025 р. 04.06.2025 р. Оформлення проєкту 11.06.2025 р. Здобувач освіти _____________ Альберт САВЧАК Керівник проєкту _____________ Федір БЕЛЬСЬКИЙ ( підпис ) ( підпис ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Примітка ЗМІСТ 1. Конструкторський розділ 3 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 3 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 16 1.3 Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна і прототипу 22 1.4 Розрахунок сил що діють у КШМ двигуна 23 2. Технологічний розділ 29 2.1 Розробка технологічної схеми ремонту масляного насоса 29 2.2 Визначення видів дефектів основних деталей масляного насоса та способи їх уснунення 31 2.3 Визначення типу виробництва 35 2.4 Вибір обладнання, пристроїв, інструменту 36 2.5 Визначення технічної норми часу 37 3. Організаційно-економічний розділ 38 3.1 Визначення потрібної кількості працівників і площі дільниці 38 4. Організація охорони праці та протипожежний 41 захист 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання 41 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання 43 ЛІТЕРАТУРА 45 ДОДАТКИ Додаток А Технологічний процес складання проєктованого вузла Додаток Б Технологічна схема ремонту масляного насоса Додаток В Повздовжний розріз двигуна 6ЧН 25/34 ф.А1 Додаток Г Специфікація креслення двигуна 6ЧН 25/34 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. Розроб. № докум. Перевір. Савчак А.С. Бельський Ф.В Н. Контр. Затверд. Коваленко І.М Манзюк. В.М. Підпис Дата Пояснювальна записка Літ. Арк. Аркушів 2 45 431-ВД-21 1 КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна Умова завдання: - ефективна потужність 𝑃𝑒 = 610 кВт - частота обертання колінчастого валу 𝑛 = 600 хв−1 - ступінь стиску 𝜀 = 12,5 - число циліндрів 𝑖=6 Вихідні дані теплового розрахунку: - коефіцієнт надлишку повітря 𝛼 = 1,9 [1] - тиск наддуву 𝑃в = 0,23 МПа [1] - тиск навколишнього середовища 𝑃а = 0,1 МПа [1] 𝑇а = 293 К [1] - підігрів свіжого заряду Δ𝑇 = 10 К [1] - ступінь підвищення тиску 𝜆 = 1,5 - температура залишкових газів 𝑇г = 750 К [1] - тиск залишкових газів 𝑃г = 0,18 МПа [1] стиску 𝑛1 = 1,38 [1] розширення 𝑛2 = 1,24 [1] 𝜉𝑧 = 0,86 [1] 𝜉 = 0,97 [1] - температура навколишнього середовища - середнє значення показника політропи: - коефіцієнт використання теплоти в точці “Z” - коефіцієнт повноти індикаторної діаграми а) Молекулярна маса ДП 𝑚𝑟 = 115 кг⁄моль б) Найнижча теплота згорання палива 𝑄н = 42500кДж/кг ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 3 Параметри робочого тіла Теоретично необхідна кількість повітря для згоряння 1кг палива 𝐿о = 𝐿о = 1 𝐶 𝐻 𝑂 ∙ ( + − ) , кмоль/кг 0,21 12 4 32 (1.1) 1 0,86 0,13 0,01 ∙( + − ) = 0,495 кмоль/кг 0,21 12 4 32 𝑙о = 28,95 ∙ 𝐿о , кг (1.2) 𝑙о = 28,95 ∙ 0,495 = 14,33 кг Загальна кількість продуктів свіжого заряду: 𝑀1 = 𝛼 ∙ 𝐿о , кмоль/кг (1.3) 𝑀1 = 1,9 ∙ 0,495 = 0,9405 кмоль/кг Кількість окремих компонентів продуктів згоряння двоокис вуглицю𝐶𝑂2 𝑀𝐶𝑂2 = 𝑀𝐶𝑂2 = 𝐶 , кмоль/кг 12 (1.3) 0,86 = 0,0717 кмоль/кг 12 водяної пари 𝐻2 𝑂 𝑀𝐻2𝑂 = 0,13 = 0,065 кмоль/кг 2 кисню 𝑂2 𝑀𝑂2 = 0,21 ∙ (𝛼 − 1) ∙ 𝐿о , кмоль/кг (1.5) 𝑀𝑂2 = 0,21 ∙ (1,9 − 1) ∙ 0,495 = 0,094кмоль/кг азоту 𝑁2 : ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 4 𝑀𝑁2 = 0,79 ∙ 𝛼 ∙ 𝐿о , кмоль/кг (1.6) 𝑀𝑁2 = 0,79 ∙ 1,9 ∙ 0,495 = 0,743кмоль/кг Загальна кількість продуктів згоряння 𝑀2 = 𝑀𝐶𝑂2 + 𝑀𝐻2 𝑂 + 𝑀𝑂2 + 𝑀𝑁2 , кмоль/кг (1.7) 𝑀2 = 0,072 + 0,065 + 0,094 + 0,743 = 0,973 кмоль/кг Змінення об’єму при згорянні 1 кмоль газу Δ𝑀 = 𝑀2 − 𝑀1 , кмоль/кг (1.8) Δ𝑀 = 0,973 − 0,9405 = 0,032 кмоль/кг Теоретичний коефіцієнт молекулярної зміни 𝛽о = 𝛽о = 𝑀2 𝑀1 (1.9) 0,973 = 1,031 0,9405 Параметри процесу газообміну Температура повітря після нагнітача: 𝑛к −1 𝑃в 𝑛к 𝑇в = 𝑇𝑎 × ( ) ,К 𝑃𝑎 (1.10) 1,6−1 0,23 1,6 𝑇в = 293 ∙ ( = 400,42 К ) 0,1 Тиск в кінці впуску 𝑃𝑑 = (0,85 ÷ 1,1) ∙ 𝑃в , МПа ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата (1.11) Арк. 5 𝑃𝑑 = 0,9 ∙ 0,133 = 0,207 МПа Коефіцієнт залишкових газів 𝛾г = 𝛾г = 𝑇в − 𝛥𝑇1 + 𝛥𝑇 𝑃г ∙ 𝑇г 𝜀 × 𝑃𝑑 − 𝑃г (1.12) 400,42 − 30 + 10 0,127 ∙ = 0,03792 750 12,5 × 0,207 − 0,18 Δ𝑇1 = (30 − 70𝑜 ) = 30 К Температура в кінці впуску 𝑇𝑑 = 𝑇𝑑 = 𝑇в − 𝛥𝑇1 + Δ𝑇 + 𝛾г × 𝑇г ,К 1 + 𝛾г (1.13) 400,42 − 30 + 10 + 0,0379 × 750 = 393,923 К 1 + 0,0379 Коефіцієнт наповнення Фс = Фс = 𝜀 𝑃𝑑 𝑇в − 𝛥𝑇1 ∙ ∙ 𝜀 − 1 𝑃в 𝑇𝑑 (1 + 𝛾г ) (1.14) 12,5 0,207 400,42 − 30 ∙ ∙ = 0,88 12,5 − 1 0,23 393,923(1 + 0,03792) Густина заряду на впуску 𝑃в ∙ 106 𝜌в = , кг/м3 𝑅п ∙ (𝑇в − 𝛥𝑇1 ) (1.15) 0,1 ∙ 106 𝜌𝑎 = = 2,1634кг/м3 287 ∙ (400,42 − 30) де 𝑅п = 287 Дж/кг ∙ К - універсальна газова стала для повітря Параметри процесу газообміну ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 6 Показник політропи стиску Вибираємо по номограмі 𝑛1 = 1,38 Тиск в кінці стиску 𝑃с = 𝑃𝑑 ∙ 𝜀 𝑛1 , МПа (1.16) 𝑃с = 0,207 ∙ 12,51,38 = 6,756 МПа Температура в кінці стиску 𝑇с = 𝑇𝑑 ∙ 𝜀 𝑛1−1 , К (1.17) 𝑇с = 393,923 ∙ 12,51,38−1 = 1028,58 К Середня мольна теплоємкість повітря 𝑚𝐶𝑣 ′ = 20,6 + 0,002638 ∙ 𝑇с , кДж/кмоль ∙ К 𝑚𝐶𝑣 ′ = 19,88 + 0,002638 ∙ 1028,58 = 22,593кДж/кмоль К Параметри процесу згоряння Дійсний коєфіцієнт молекулярної зміни 𝛽= 𝛽= 𝛽о + 𝛾г 1 + 𝛾г 1,035 + 0,026 = 1,033 1 + 0,026 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата (1.18) Арк. 7 Емпіричні формули середніх мольних теплоємкостей окремих газів при сталому об’ємі для 𝑂2 : 𝑚𝐶𝑣𝑂′′2 = 23,3 + 0,00155 ∙ 𝑇𝑧 для 𝑁2 : 𝑚𝐶𝑣𝑁′′2 = 21,554 + 0,001457 ∙ 𝑇𝑧 ′′ для 𝐶𝑂2 : 𝑚𝐶𝑣𝐶𝑂 = 38,609 + 0,003349 ∙ 𝑇𝑧 2 для 𝐻2 𝑂: 𝑚𝐶𝑣𝐻′′2 𝑂 = 25,459 + 0,004438 ∙ 𝑇𝑧 Середня мольна теплоємкість продуктів згоряння при сталому об’ємі ′′ 𝑚𝐶𝑣 = 1 ′′ ′′ 𝑀𝐶𝑂2 ∙(𝑚𝐶𝑣𝐶𝑂 )+𝑀𝐻2 𝑂 ∙(𝑚𝐶𝑣𝐻 )+ 2 2𝑂 2 ′′ )+𝑀 ∙(𝑚𝐶𝑣 ′′ ) +𝑀𝑂2 ∙(𝑚𝐶𝑣𝑂 𝑁2 𝑁2 2 [ 𝑀 кДж ] , кмоль ∙ К (1.19) Після підстановки одержимо рівняння 𝑚𝐶𝑣 ′′ = 𝑎 + 𝑏 ∙ 𝑇𝑧 , кДж ∙К кмоль (1.20) де: 𝑎= 𝑏= 1 0,0717 ∙ 39,123 + 0,065 ∙ 26,67 + ∙( ) = 23,2386 0,914 +0,081 ∙ 23,723 + 0,696 ∙ 21,951 1 0,072 ∙ 0,003349 + 0,065 ∙ 0,004438 + ∙( ) = 0,0018 +0,081 ∙ 0,0155 + 0,695 ∙ 0,001457 1,032 Середня мольна теплоємкість продуктів згоряння при сталому тиску 𝑚𝐶𝑣 ′′ = 𝑚𝐶𝑣 ′′ + 8,314, кДж/кмоль ∙ К Після підстановки одержимо рівняння де: 𝑎 = 23,2386 + 8,314 = 31,3726 кДж/кмоль ∙ К 𝑏 = 0,0018 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 8 Максимальний тиск згоряння 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 𝜆 ∙ 𝑃с , МПа (1.21) 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 1,5 ∙ 6,756 = 9,30 МПа Максимальна температура процесу згоряння 𝜉𝑧 ∙ 𝑄н + (𝑚𝐶𝑣 ′ + 8,314 ∙ 𝜆) ∙ 𝑇с = 𝛽(𝑚𝐶 ′′ 𝑝) ∙ 𝑇𝑧 𝑀1 ∙ (1 + 𝛾г ) (1.22) Після підстановки одержимо квадратне рівняння 𝐴 ∙ 𝑇𝑧2 + 𝐵 ∙ 𝑇𝑧 − 𝐶 = 0 де: (1.23) 𝐴 = 𝛽 ∙ 𝑏 = 1,033 ∙ 0,0018 = 0,00186 𝐵 = 𝛽 ∙ 𝑎 = 1,033 ∙ 31,458 = 32,424 𝐶 = 73231,1 звідки: −𝐵 + √𝐵2 + 4 ∙ 𝐴 ∙ 𝐶 𝑇𝑧 = ,К 2∙𝐴 (1.24) −32,424 + √32,4242 + 4 ∙ 0,0018 ∙ 73231,1 𝑇𝑧 = = 2023,14К 2 ∙ 0,0018 Параметри процесу розширення Ступінь попереднього розширення 𝜌= 𝜌= 𝛽 ∙ 𝑇𝑧 𝜆 ∙ 𝑇с 1,033 ∙ 2023,14 = 1,355 1,5 ∙ 1028,58 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата (1.25) Арк. 9 Ступінь подальшого розширення 𝜀 𝜌 𝛿= 𝛿= (1.26) 12,5 = 9,223 1,355 Середній показник політропи розширення Визначаємо за номограмою 𝑛2 = 1,24 Тиск в кінці розширення 𝑃в = 𝑃в = 𝑃𝑚𝑎𝑥 , МПа 𝛿 𝑛2 (1.27) 10,1344 = 0,408МПа 11,751,269 Температура в кінці розширення 𝑇в = 𝑇в = 𝑇𝑧 𝛿 𝑛2−1 ,К (1.28) 1994,58 = 1187 К 9,2231,24−1 Розрахункова температура залишкових газів 3 𝑃 г 𝑇гр = 𝑇в ∙ √ , К 𝑃в 3 𝑇гр = 1187 ∙ √ 0,18 = 1093,869 К 0,23 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата (1.29) Арк. 10 Середня температура випускних газів 𝑇тср = 𝑇г + 𝑇гр ,К 2 (1.30) 750 + 1093,869 = 921,934 К 2 𝑇тср = Перевірка ∆𝑇 = ∆𝑇 = |𝑇г − 𝑇гр | ∙ 100, % 𝑇тср (1.31) |750 − 1093,869| ∙ 100 = 2,8 % 921,934 Розрахване значення температури залишкових газів із заданим має відхилення на 2,8 %, що входить в межі 5%. Отже розрахунок проведено вірно. Індикаторні показники робочого тіла Середній теоретичний індикаторний тиск ′ 𝑃𝑚і = ∙ (1 − ′ 𝑃𝑚і = 6,756 12,5 − 1 𝜉 ∙ 𝑃с 𝜆∙𝜌 1 1 ∙ (1 − 𝑛 −1 ) − [𝜆 ∙ (𝜌 − 1) + 𝜀−1 𝑛2 − 1 𝛿 2 𝑛1 − 1 1 𝜀 𝑛1−1 )] , МПа (1.32) 1,5 ∙ (1,355 − 1) + (1,5 ∙ 1,355) ∙ 1,24 − 1 1 1 1 ∙ (1 − )− ∙ (1 − ) 1,24−1 [ 9,223 1,38 − 1 12,51,38−1 ] = 1,41572МПа ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 11 Дійсний середній індикаторний тиск 𝑃𝑚і = 𝜉 ∙ 𝑃ті′ , МПа (1.33) 𝑃𝑚і = 0,97 ∙ 1,41572 = 1,37325МПа Індикаторний ККД 𝜂і = 𝜂і = 𝑃𝑚𝑖 ∙ 𝑙о ∙ 𝛼 𝑄н ∙ 𝜌в ∙ Фс ∙ 10−3 (1.34) 1,37325 ∙ 14,33 ∙ 1,78 = 0,4588 42500 ∙ 2,163 ∙ 0,883 ∙ 10−3 Питома індикаторна витрата палива 𝑏і = 𝑏і = 3600 , кг⁄кВт ∙ год 𝑄н ∙ 𝜂і (1.35) 3600 = 0,1846 кг/кВт ∙ год 42500 ∙ 0,458 Ефективний показник робочого циклу Хід поршня двигуна-прототипу 𝑆пр = 0,34 м Середня швидкість поршня 𝑆пр ∙ 𝑛 м , 30 с 0,34 ∙ 600 𝑉п.ср. = = 6,8м/с 30 𝑉п.ср. = (1.35) Середній тиск механічних втрат 𝑃м = 0,088 + 0,0118 ∙ 𝑉п.ср. , МПа (1.36) 𝑃м = 0,089 + 0,0118 ∙ 6,8 = 0,169МПа ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 12 Середній ефективний тиск 𝑃𝑚е = 𝑃𝑚і − 𝑃м , МПа 𝑃𝑚е (1.37) = 1,373 − 0,169 = 1,204МПа Механічний ККД 𝜂м = 𝜂м = 𝑃𝑚е 𝑃𝑚і (1.38) 1,204 = 0,876 1,373 Ефективний ККД 𝜂е = 𝜂і ∙ 𝜂м (1.39) 𝜂е = 0,458 ∙ 0,876 = 0,402 Питома ефективна витрата палива 3600 , кг⁄кВт ∙ год 𝑄н ∙ 𝜂е 𝑏е = 𝑏е = (1.40) 3600 = 0,2105 кг/кВт ∙ год 42500 ∙ 0,402 Годинна витрата палива В = 𝑏е ∙ 𝑃е , кг год (1.41) В = 0,2105 ∙ 610 = 128,448 кг/год Основні розміри циліндра і двигуна Літраж двигуна 𝑉𝑠𝑡 = 30 ∙ 𝑧 ∙ 𝑃е ,л 𝑃те ∙ 𝑛 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата (1.42) Арк. 13 𝑉𝑠𝑡 = 30 ∙ 4 ∙ 610 = 101,328 л 1,204 ∙ 600 Робочий об’эм циліндра 𝑉𝑠 = 𝑉𝑠 = 𝑉𝑠𝑡 ,л 𝑖 (1.43) 101,328 = 16,888 л 6 Діаметр циліндра двигуна-прототипа 𝑑пр = 250 мм Хід поршня двигуна-прототипа 𝑆пр = 340 мм Відношення 𝑚= 𝑚= 𝑆пр 𝑑пр (1.44) 0,25 = 1,36 0,34 Діаметр циліндра 𝑑 = 100 ∙ √ 𝑑 = 100 ∙ √ 4 ∙ 𝑉𝑠 , мм 𝜋∙𝑚 4 ∙ 16,888 = 251,029 мм 3,14 ∙ 1,36 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата (1.45) Арк. 14 Хід поршня 𝑆 = 𝑚 ∙ 𝑑, мм (1.46) 𝑆 = 1,36 ∙ 251,029 = 341,399мм Уточнені розміри циліндра і двигуна діаметр циліндра 𝑑 = 250 мм хід поршня 𝑆 = 340 мм літраж двигуна 𝜋 ∙ 𝑑2 ∙ 𝑆 ∙ 𝑖 𝑉𝑠𝑡 = ,л 4 ∙ 106 (1.47) 3,14 ∙ 2502 ∙ 340 ∙ 6 𝑉𝑠𝑡 = = 100,088л 4 ∙ 106 Ефективна розрахункова потужність двигуна 𝑃ер = 𝑃ер = 𝑃те ∙ 𝑉𝑠𝑡 ∙ 𝑛 , кВт 30 ∙ 𝑧 (1.48) 1,204 ∙ 100,088 ∙ 600 = 602,531кВт 30 ∙ 4 Середня потужність двигуна 𝑃еср = 𝑃еср = 𝑃ер + 𝑃е , кВт 2 602,531 + 610 = 606,266 кВт 2 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис (1.50) Дата Арк. 15 Отримана величина 𝑃ер відрізняється від заданої на: ∆𝑃е = ∆𝑃е = |𝑃ер − 𝑃е | ∙ 100, % 𝑃еср (1.51) |602,531 − 610| ∙ 100 = 1,23194% 606,266 Розбіжність заданої та розрахункової потужностей ∆𝑃е менше 5%, отже розрахунок робочого процесу виконаний вірно 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 1.2.1 Розрахунок теоретичної індикаторної діаграми Вихідні дані: - Середній індикаторний тиск 𝑃𝑚і = 1,37325 МПа - Тиск в кінці впуску 𝑃𝑑 = 0,207 МПа - Показник політропи стиску 𝑛1 = 1,38 - Ступінь стиску 𝜀 = 12,5 - Максимальний тиск в циліндрі 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 9,30 МПа - Показник політропи розширення 𝑛2 = 1,24 - Cтупінь попереднього розширення 𝜌 = 1,355 - Mасштаб по осі стиску 𝑚𝑝 = 0,05 МПа мм Розрахунок лінії стиску виконуємо по формулі: 𝑃ст = 𝑃𝑑 × 𝜀 𝑛1 , МПа (𝑉 ⁄𝑉𝑐 )𝑛1 (1.52) Розрахунок лінії розширення виконуємо по формулі: 𝑃𝑚𝑎𝑥 × 𝜌𝑛2 𝑃роз = , МПа 𝑛 (𝑉⁄𝑉𝑐 ) 2 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата (1.53) Арк. 16 Результати розрахунків приведені в таблиці 1.1 Таблиця 1.1 Результати розрахунку індикаторної діаграми. 1 1,250 1,355 1,5 1,75 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 12,5 6,75626 4,96558 4,46525 3,861 3,12114 2,59588 1,48347 0,99739 0,73304 0,56998 0,46076 0,38321 0,32573 0,28165 0,24694 0,219 0,207 135,1 99,31 89,3 77,22 62,42 51,92 29,67 19,95 14,66 11,4 9,215 7,664 6,515 5,633 4,939 4,38 4,14 9,34273 8,1985 6,77206 5,73866 3,47102 2,42959 1,84232 1,46954 1,21385 1,02862 0,88885 0,77999 0,69304 0,62216 0,59145 186,9 164 135,4 114,8 69,42 48,59 36,85 29,39 24,28 20,57 17,78 15,6 13,86 12,44 11,83 Об’єм камери згоряння 𝑉с = 𝑉с = 𝑉𝑠 , мм 𝜀−1 (1.54) 230 = 20 мм 12,5 − 1 де 𝑉𝑠 = [𝐴𝐵] = 230 мм − приведений робочий об′єм Визначаємо середній індикаторний тиск по діаграмі д 𝑃𝑚і = 𝐴д ∙ 𝑚р , МПа [𝐴𝐵] ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата (1.55) Арк. 17 Де 𝐴д - площа індикаторної діаграми, мм2 𝐴д = 6118 мм2 [𝐴𝐵] – відстань від ВМТ до НМТ по діаграмі, мм [𝐴𝐵] = 230 мм д 𝑃𝑚і = 6118 ∙ 0,05 = 1,33 МПа 230 Знаходимо похибку середнього індикаторного тиску ∆𝑃𝑚і = д |𝑃𝑚і − 𝑃𝑚і | ср 𝑃𝑚і ∙ 100, % (1.56) ср де 𝑃𝑚і - середній індикаторний тиск д 𝑃𝑚і + 𝑃𝑚і ср 𝑃𝑚і = , МПа 2 𝑃𝑚і = 1,33 + 1,375 = 1,35 МПа 2 ∆𝑃𝑚і = |1,375 − 1,33| ∙ 100 = 3,3% 1,35 ср (1.57) Похибка не перевищує 5% Розрахунок дійсної індикаторної діаграми 𝐶 ′ , до ВМТ- точка подачі палива 𝑓, до ВМТ - точка початку згорання палива ∆𝜑2 , після ВМТ - точка після ВМТ де тиск максимальний 𝑏 ′ , після ВМТ – точка відкриття випускного клапана 𝑟 ′ , до ВМТ- точка відкриття впускного клапана ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 18 𝑟 ′′ , після ВМТ - точка закриття випускного клапана 𝑑 ′ , до ВМТ- точка закриття впускного клапана Вихідні дані: - кривошипно-шатунне відношення 𝜆𝐿 = 0,25 - відстань від ВМТ до НМТ на діаграмі [𝐴𝐵] = 230 мм - кут затримки згорання ∆𝜑1 = 10о - тиск залишкових газів 𝑃г = 0,180 МПа - масштаб тиску 𝑚р = 0,05 МПа/мм - хід поршня 𝑆 = 340 мм - тиск в кінці стиску 𝑃с = 6,756 МПа - максимальний тиск 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 9,300 МПа Таблиця 1.2 Розрахунок дійсної індикаторної діаграми Позначка точки 𝜑 о , пкв 𝐶 ′ , до ВМТ 𝑓, до ВМТ ∆𝜑2 , після ВМТ 𝑏 ′ , після ВМТ 𝑟 ′ , до ВМТ 𝑟 ′′ , після ВМТ 𝑑 ′ , до ВМТ Положення точки відносно ВМТ 𝜑 о , пкв 16 6 10 120 30 20 150 Постійна 𝑋 = (1 − cos 𝜑) + 𝜆𝐿 + ∙ (1 − 𝑐𝑜𝑠2𝜑) 4 0,048 0,007 0,019 1,594 0,165 0,075 1,897 Відстань від ВМТ до точки 𝑋 ∙ [𝐴𝐵] , мм 2 5,547 0,787 2,181 183,281 19,001 8,617 218,187 Визначаємо ординату точки r 𝑟= 𝑃г , мм 𝑚𝑝 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата (1.58) Арк. 19 0,180 = 3,600 мм 0,050 𝑟= Тиск газів в ВМТ 𝑃с′′ = (1,15 ÷ 1,25) ∙ 𝑃с , МПа (1.59) 𝑃с′′ = 1,2 ∙ 6,756 = 8,107 МПа де 1,2 – число з інтервалу 𝑃с′′ = 𝑃с′′ , мм 𝑚р 𝑃с′′ = 8,107 = 162,144 мм 0,050 (1.60) Максимальний тиск згоряння 𝑃𝑧𝑑 = 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 9,300 МПа 𝑃𝑧𝑑 = 𝑃𝑧𝑑 , мм 𝑚р 𝑃𝑧𝑑 = (1.61) 9,3 = 186 мм 0,05 Поправка Брікса 𝑂𝑂′ = 𝑅 ∙ 𝜆𝐿 , мм 2 (1.62) 𝑆 де 𝑅 = , мм – радіус кривошипа 2 𝑅= 340 = 170 мм 2 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата (1.63) Арк. 20 𝑂𝑂′ = 170 ∙ 0,25 = 21,25 мм 2 Масштаб переміщення 𝑀𝑠 = 𝑆 [𝐴𝐵] 𝑀𝑠 = 340 = 1,478 мм 230 (1.64) Поправка Брікса в масштабі переміщення 𝑂𝑂1 = 𝑂𝑂1 = 𝑂𝑂′ , мм 𝑀𝑠 21,25 = 14,208 мм 1,478 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата (1.65) Арк. 21 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна й прототипу. Таблиця 1.3 Порівняльна таблиця ефективних показників двигунів Назва Позначення Проектований Двигундвигун прототип Ефективна потужність, кВт Pe 610 345 Частота обертання n 600 500 Pmax 9,3 7,5 Тиск наддуву, МПа Pb 0,23 0,14 Діаметр, мм d 250 250 Хід поршня, мм S 340 340 Число циліндрів i 6 6 Ступень стиску ε 12,5 12,5 Питома ефективна витрата палива, кг⁄кВт × год be 0,2105 211±11 колінчастого валу, хв-1 Максимальний тиск згоряння, МПа Ефективну потужність, максимальний тиск згоряння двигуна підвищено за рахунок збільшення частоти обертання спроєктованого двигуна і тиску наддуву. Значення питомої ефективної витрати палива менші від значень двигуна-прототипу, зменшення значень відбулось за рахунок вибору більш ефективних вихідних даних для розрахунку двигуна та збільшення тиску наддуву, які впливають на питому витрату палива. Значення діаметра циліндру, ходу поршня та числа циліндрів залишилися як і у двигунапрототипа. ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 22 1.4 Динамічний розрахунок двигуна На деталі КШМ діють: Сили тиску газу. 𝜋𝑑 2 𝐹г = Рц ∙ ,𝐻 4 (1.66) Сили інерції мас, що рухаються зворотно-поступально. 𝐹𝑢 = −𝑚𝑠 𝑟𝜔2 (𝑐𝑜𝑠𝜑 + 𝜆𝐿 𝑐𝑜𝑠2𝜑), 𝐻 (1.67) Сумарна сила (дійсна). 𝐹𝑑 = 𝐹г ± 𝐹𝑢 , 𝐻 (1.68) 𝐹𝑛 = 𝐹𝑑 ∙ 𝑡𝑔𝛽, 𝐻 (1.69) Нормальна сила. Радіальна сила. 𝐹𝑟 = 𝐹𝑑 cos (𝜑 + 𝛽) ,𝐻 𝑐𝑜𝑠𝛽 (1.70) 𝐹𝐾 = 𝐹𝑑 sin (𝜑 + 𝛽) ,𝐻 𝑐𝑜𝑠𝛽 (1.71) Дотична сила. Вихідні дані: d = 0,25м - діаметр поршня n = 600 хв-1 - частота обертання КВ Pmax = 9300 кПа - максимальний тиск циклу λL= 0,25 - кривошипно-шатунне відношення mp = 50 кПа/мм - масштаб індикаторної діаграми ms = 79,5 кг - маса деталей, що рухаються зворотно-поступально r = 0,170м - радіус кривошипа ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 23 ω = 62,8 с-1 - кутова швидкість mf = 2,453 кН/мм - масштаб сил A= 0,049 м2 - площа поршня Таблиця 1.4 Результати динамічного розрахунку Fг пкв кн Fи кн Fd кн 56,814 1,7902 0,4327 FN кн 0 9,8125 10 9,8125 20 9,8125 30 9,8125 40 9,8125 50 9,8125 60 9,8125 70 9,8125 66,6262 65,0129 60,2943 52,8226 43,1448 31,9473 19,9879 8,02228 80 9,8125 3,26602 13,079 3,3222 90 9,8125 13,3252 23,138 5,9741 100 9,8125 21,7773 31,59 8,0245 110 9,8125 28,4377 38,25 9,2446 Fk кн Fи мм Fd мм FN мм Fr мм Fk мм 56,814 53,945 45,956 34,538 22,046 10,919 3,1335 0 11,948 21,337 26,198 25,583 19,732 9,9404 -23,16 22,502 20,579 17,533 13,588 9,0231 4,1479 0 0,9778 -23,16 0 4,8704 8,6978 10,679 10,429 8,0438 4,0521 0,7298 0,1764 1,8302 13,457 1,3314 5,3314 1,3543 23,138 5,4319 9,4319 2,4353 29,716 8,8774 12,877 3,2711 32,782 11,592 15,592 3,7685 32,566 13,58 17,58 3,8986 130 9,8125 36,5751 46,388 9,0513 0,2057 1,0007 5,9741 13,388 21,769 29,845 36,751 -27,16 26,502 24,579 21,533 17,588 13,023 8,1479 3,2702 29,717 14,91 18,91 3,6897 140 9,8125 -55,2 50,482 -43,01 33,332 22,135 10,175 0 2,3986 4,3323 5,4188 5,4269 Fr кн -4,319 2,2566 120 9,8125 33,3131 43,126 9,5638 -1,766 2,2089 2,2123 1,7606 0,9199 38,517 48,33 7,8687 -42,08 25,038 15,701 19,701 3,2076 150 9,8125 39,4974 49,31 6,2125 -45,81 48,153 49,401 49,788 49,401 48,153 19,275 16,101 20,101 2,5325 12,988 16,256 20,256 1,7384 6,5143 16,293 20,293 0,8818 0 6,5143 12,988 19,275 26,309 16,296 20,296 16,293 20,293 16,256 20,256 16,101 20,101 15,701 20,701 0 0,8818 1,7384 2,5325 3,3704 160 9,8125 39,8788 49,691 4,2645 170 9,8125 39,9696 49,782 2,1632 180 9,8125 39,9757 49,788 190 9,8125 39,9696 49,782 200 9,8125 39,8788 49,691 210 9,8125 39,4974 49,31 220 12,266 50,783 38,517 0 2,1632 4,2645 6,2125 8,2681 -45,81 44,216 -21,99 18,734 14,079 8,9868 4,4512 1,2773 0,0839 0,4079 2,4353 5,4576 8,8742 12,166 14,981 17,154 18,674 19,629 20,138 20,296 20,138 19,629 18,674 18,025 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 0,7461 5,4855 9,4319 12,114 13,363 13,275 12,114 10,207 7,8572 5,2945 2,6555 0 2,6555 5,2945 7,8572 10,725 Арк. 24 Продовження таблиці 1.4 - - - 230 13,492 36,5751 50,067 9,7693 39,666 32,074 - - 204,83 262,09 250 15,945 28,4377 44,383 260 17,172 21,7773 38,949 270 19,625 13,3252 32,95 280 24,531 3,26602 27,797 290 31,891 300 44,156 310 61,328 320 98,125 330 134,92 340 196,25 350 269,84 360 328,72 370 453,83 380 426,84 390 294,38 400 233,05 410 171,72 420 100,58 430 83,406 8,02228 19,9879 31,9473 43,1448 52,8226 60,2943 65,0129 66,6262 65,0129 60,2943 52,8226 43,1448 31,9473 19,9879 8,02228 440 73,594 3,26602 23,868 24,168 2,7427 9,8521 11,977 -2,337 5,9084 22,412 14,823 83,498 -3,649 4,2165 4,7562 3,6282 81,599 106,84 0 106,84 0 158,5 6,8872 154,89 34,305 149,42 12,823 136,02 63,155 98,467 12,406 79,072 59,977 77,412 12,604 51,2 59,415 56,977 11,117 28,108 50,793 32,852 7,2855 10,117 32,093 30,73 7,427 3,5311 2,3973 7,8575 13,086 16,842 19,779 22,112 31,417 13,58 19,58 11,592 18,092 8,8774 15,877 -32,95 28,601 24,402 5,4319 13,432 1,3314 3,2702 8,1479 13,023 17,588 21,533 24,579 26,502 11,331 9,7298 200,17 0 262,09 0 388,82 16,895 379,97 84,156 366,55 31,457 333,68 154,93 241,55 30,433 193,97 147,13 189,9 30,918 125,6 145,75 139,77 27,273 68,951 124,6 80,59 17,872 24,817 78,729 75,384 18,219 77,069 76,86 19,524 8,6623 5,8808 19,275 32,102 41,316 -27,16 26,502 24,579 21,533 17,588 13,023 8,1479 3,2702 79,082 1,3314 31,331 7,9588 74,653 5,4319 30,432 7,8575 71,254 8,8774 30,877 7,8435 62,215 11,592 29,592 7,1521 -48,52 54,243 52,943 13,58 28,58 6,3381 43,861 14,91 27,91 5,4458 29,381 54,98 82,099 135,96 460 53,969 21,7773 75,746 19,241 470 44,156 28,4377 72,594 17,545 70,11 15,548 490 31,891 36,5751 68,466 13,359 7,4425 38,038 36,639 -23,61 26,192 42,198 50,007 57,464 44,334 450 61,328 13,3252 74,653 19,275 480 36,797 33,3131 -25,26 16,507 8,5077 2,1269 13,075 14,786 15,506 14,936 13,432 11,659 9,9473 9,6246 10,677 17,202 20,385 23,425 18,072 20,41 - 240 14,719 33,3131 48,032 10,652 33,241 36,271 10,727 9,8939 8,5077 7,0611 5,7687 5,3597 5,7329 8,9515 10,344 11,668 8,9005 3,9824 4,3422 4,3727 4,0332 3,4681 2,8784 2,3516 2,1849 14,91 14,494 36,363 65,928 123,77 33,467 55,421 -16,17 -13,55 10,297 -6,729 3,4681 -0,867 1,118 3,0339 26,875 50,452 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 32,237 30,432 29,046 25,362 21,582 17,88 Арк. 25 Продовження таблиці 1.4 500 29,438 38,517 67,955 11,064 510 26,984 39,4974 66,482 8,3759 520 24,531 39,8788 64,41 5,5276 530 19,625 39,9696 59,595 2,5896 540 17,172 39,9757 57,148 550 14,719 39,9696 54,688 0 2,3764 560 12,266 39,8788 52,144 -4,475 570 11,039 39,4974 50,536 -6,367 7,8687 9,0513 9,5638 9,2446 8,0245 5,9741 3,3222 0,4327 580 9,8125 38,517 48,33 590 9,8125 36,5751 46,388 600 9,8125 33,3131 43,126 610 9,8125 28,4377 38,25 620 9,8125 21,7773 31,59 630 9,8125 13,3252 23,138 640 9,8125 3,26602 13,079 650 9,8125 8,02228 19,9879 1,7902 10,175 - - 59,168 61,763 62,416 59,139 57,148 -54,27 -50,53 46,949 -42,08 36,751 29,845 21,769 13,388 5,9741 1,0007 0,2057 3,1335 35,205 15,701 27,701 4,5101 25,987 16,101 27,101 3,4144 16,835 16,256 26,256 2,2533 7,7983 16,293 24,293 1,0556 0 7,1563 13,629 19,754 25,038 29,717 32,566 32,782 29,716 23,138 13,457 1,8302 16,296 23,296 16,293 22,293 16,256 21,256 16,101 20,601 15,701 19,701 14,91 18,91 13,58 17,58 11,592 15,592 8,8774 12,877 5,4319 9,4319 1,3314 3,2702 8,1479 5,3314 0 0,9687 1,8242 2,5955 3,2076 3,6897 3,8986 3,7685 3,2711 2,4353 1,3543 0,1764 - - 11,948 21,533 24,579 26,502 17,533 20,579 22,502 0 -27,16 -23,16 0,7298 4,1479 24,119 25,177 25,444 24,108 23,296 22,123 20,598 19,139 17,154 14,981 12,166 8,8742 5,4576 2,4353 0,4079 0,0839 1,2773 14,351 10,593 6,8628 3,1789 0 2,9172 5,5559 8,0527 10,207 12,114 13,275 13,363 12,114 9,4319 5,4855 0,7461 660 9,8125 2,2566 9,9404 0,9199 4,0521 6 70 9,8125 31,9473 22,135 4,319 10,919 19,732 13,023 9,0231 1,7606 4,4512 8,0438 - - 680 9,8125 43,1448 33,332 5,4269 22,046 25,583 17,588 13,588 2,2123 8,9868 10,429 - 690 9,8125 52,8226 700 9,8125 710 9,8125 720 9,8125 60,2943 65,0129 66,6262 -43,01 50,482 5,4188 -55,2 56,814 2,3986 4,3323 0 34,538 45,956 53,945 56,814 26,198 21,337 1,766 14,079 18,734 0,9778 -21,99 4,8704 0 -23,16 0 2,2089 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 10,679 8,6978 Арк. 26 2 ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Розробка технологічної схеми ремонту масляного насоса Основним завданням мого дипломного проекту є розробка технологічної схеми ремонту масляного насоса. У технологічну схему ремонту масляного насоса я вношу наступні операції: зовнішню мийку, перевірку насосу на стенді, розбирання на вузли та деталі, мийку деталей та дефектацію. Дефектація є відповідальним етапом технологічного процесу ремонту ДВЗ. Завдання дефектації - перевірка цілісності деталей (визначення зовнішніх і внутрішніх тріщин та обломів), визначення ступеня зношування, деформації, порушень взаємного розташування поверхонь та їх чистоти. За результатами дефектації деталі масляного насоса будуть розділені на три групи: 1. Деталі, що мають припустимі зношування, а також деталі, що пройшли необхідні види перевірки 2. Деталі що мають граничне зношування та відхилення від геометричної форми поверхонь, але відновлення яких можливе 3. Деталі, що мають ознаки остаточного браку та непридатні до відновлення Дефектація деталей передбачає наступні роботи: 1. Зовнішній огляд 2. Вимір розмірів та перевірку відхилення від первісної геометричної форми 3. Проведення гідро випробувань з метою перевірки герметичності 4. Проведення дефектоскопії на спеціальних приладах з метою виявлення дефектів яке не бачить око людини Для виявлення у деталях масляного насоса (корпус масляного насоса) пороків не видимих оком людини застосовують магнітну дефектоскопію. ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 29 При магнітній дефектоскопії для виявлення на поверхні сталевих деталей тріщин, деталь, що перевіряється намагнічують і потім опускають у ванну з магнітною суспензію. У місцях де є тріщини суспензія утворює горбки або порожнини що вказують місце та розмір дефекту, що засноване на явищі розсіювання магнітних силових ліній у місцях дефектів. Корпус масляного насоса, що має внутрішні порожнини, у якого найбільш імовірний утвір тріщин, можливо підвергати гідравлічному випробуванню гарячою водою температурою 60-70°С під тиском 0,9МПа. Після дефектації деталі, визнані негодними відправляють на брухт, а деталі, визнані годними відправляють на скалад комплектування. Деталі, потребуючі ремонту направляють на ремонт а потім також на комплектування. 3. Інструмент що застосовують при дефектації Інструмент застосовуваний при проведенні дефектації: мікрометричні скоби 025 мм, 25-50 мм і т.д. мікрометричні нутроміри; щупи; штангенциркулі; різьбоміри; лінійки і т.д. Виконуючи виміри деталі користуються методикою, що ураховує конструктивні особливості та умови роботи кожної деталі. Діаметр циліндричної поверхні тертя перевіряють у декількох поясах, визначають відхилення від циліндричної форми по довжині (конусність, овальність, корсетность, бочкоподібність). ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 30 2.2 Визначення видів дефектів основних деталей масляного насоса та способи їх усунення Основні дефекти деталей масляного насоса та способи їх усунення представлені у таблиці 2.1 Таблиця 2.1 Види дефектів основних деталей масляного насоса Можливі дефекти та Деталь Технічні вимоги до спеціальні способи їх Способи усунення складових частин виявлення дефектів після ремонту Тріщини будь-якого розміру та розташування. Заміна корпусу Магнітна _____ дефектоскопія або гідравлічні випробування. Риски, задири на Зачистка поверхні. робочій поверхні. Зазор у з'єднанні А в межах допустимого. Після зачистки допускається залишення рисок глибиною до 0,5 мм у кількості не більше трьох шт. та інших дефектів глибиною до 0,2 мм на площі до Корпус насоса 10% загальної поверхні. Знос поверхні, зазор у Заміна корпуса. з’єднанні А У де-яких випадках перевищує допускається допустимий зменшення ________ ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 31 Продовження таблиці 2.1 зазора А до норми нанесенням шару суміші шестерень конусних втулок у кришки та корпус насоса при умові, що зазор А зі сторони всмоктування не буде перевищувати 0,8 мм. Наработка, задири, Обробка поверхні. Допустимі розміри L знос поверхні. Зазор Обробка на ≥ 24 мм, H – 0,5 мм. у з'єднанні Б або В відповідну величину Допуск вище допустимого поверхонь корпусу і перпендикулярності поверхонь поверхонь А₅–А₈ відносно поверхонь А₁–А₄ – 0,04 мм. Допуск паралельності поверхонь А₅–А₈ – 0,04 мм. Зазор у з'єднаннях Б і В в межах установленого Тріщини будь-якого Заміна кришки ________ Ослаблення посадки Обробка поверхні. Забезпечення втулки в з'єднанні Г. Використання радіального зазору в втулки зі збільшеним межах конусного діаметром Г. з’єднання. Допуск на розміру і положення Кришка розташування поверхонь B₁ і B₂ – 0,04 мм. ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 32 Продовження таблиці 2.1 Наработка, задири, Обробка поверхні Допустима товщина знос поверхні. Зазор метала, знятого з у з'єднанні В вище поверхні 2мм. Допуск допустимого. конуса щодо осі поверхонь B₅, B₆ – 0,03 мм Знос, риски на Обробка поверхні, Кут L = 90° ± 30′. поверхні. притирання з Номінальну висоту клапаном притирального поля П = 1,5 мм забезпечити шляхом обробки поверхні B₅. Допуск відхилення конуса відносно осі поверхні B₆ у напрямку, перпендикулярному до твірної конуса, становить 0,03 мм. Знос, риски на Обробка поверхні. Допустимий розмір E < поверхні. Установлення 27 мм і E ≤ 32 мм для кришки з більшим масляних насосів розміром E. варіантів I і II відповідно. Зазор у з’єднанні E – в межах установочного. Втулка Знос поверхні. Зазор Заміна втулки ________ у з’єднанні Д вище допустимого ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 33 Продовження таблиці 2.1 Знос, риски на Обробка поверхні. Кут α = 90° ± 30’. поверхні Притирання з Допустимий розмір Р передньою кришкою ≥ 2 мм. Допуск биття конуса відносно осі Клапан поверхні Е₂ у напрямку, перпендикулярному до твірної конуса, – 0,03 мм. Знос поверхні, зазор Заміна клапана у з’єднанні Е більше допустимого Риски, задири, знос Обробка поверхні. Допустимий розмір поверхні. Зазор у Виготовлення втулок Д ≥ 39,0 мм. з’єднанні Д більше із зменшеним Допуск радіального допустимого розміром Д. биття поверхонь Вал ведучій, ведений відносно осей вузла 0,03мм. Зазор у з’єднанні Д у межах встановлюючого. Риски, задири, Зачищення поверхні. забоїни на поверхні. ________ Знос поверхні. Зазор Заміна шестерень у у з’єднанні А парі ________ Задири, знос Обробка поверхні. Допустимі розміри поверхні, зазор у Обробка на Б≥64мм В≥5 мм. з’єднанні Б і В відповідну величину Допуск биття більше допустимого поверхонь поверхонь відносно більший допустимого Шестерні осі шестерень 0,03мм Риски, задир, забоїни Зачищення поверхні ________ ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 34 2.3 Визначення типу виробництва Визначення типу виробництва для збирання заданої складальної одиниці дозволяє правильно вирішити технологічне забезпечення та організацію робіт на спроектованій дільниці. Тип виробництва залежить від розміру програмного завдання і орієнтовною трудомісткістю. Він визначається за таблицею 2.2 Таблиця 2.2 Визначення типу виробництва Обсяг випуску виробів Одиничний Дрібносерійний Серійний Трудомісткі Середньомісяч Трудомісткі Середньомісяч Трудомісткі Середньомісяч сть ний випуск сть ний випуск сть ний випуск складання виробів, шт. складання виробів, шт. складання виробів, шт. виробу, хв. виробу, хв. виробу, хв. понад 2500 до 1 понад 2500 2-4 понад 2500 Понад 5 250-2500 до 3 250-2500 3-8 250-2500 9-60 25-250 до 8 25-250 8-30 25-250 31-530 2,5-25 до 25 2,5-25 9-50 2,5-25 5-600 0,25-2,5 - 0,25-2,5 До 80 0,25-2,5 81-800 до 0,25 - до 0,25 - до 0,25 - Багатосерійний Масовий Трудомісткість Середньомісячний Трудомісткість Середньомісячний складання виробу, випуск виробів, шт. складання виробу, випуск виробів, шт. хв. хв. понад 2500 - понад 2500 - 250-2500 Понад 60 250-2500 - 25-250 351-1500 25-250 Понад 1500 2,5-25 601-3000 2,5-25 Понад 3000 0,25-2,5 801-4500 0,25-2,5 Понад 4500 до 0,25 1000-6000 до 0,25 Понад 6000 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 35 Середньомісячний випуск масляних насосів згідно завдання на дипломне проєктування 67 штук, а трудомісткість складання виробу 114 хвилин. Виходячи з цього тип виробництва згідно таблиці 2.2 – серійний. 2.4 Вибір обладнання, пристроїв, інструменту Раціональна організація робочих місць виявляє великий вплив на підвищення продуктивності праці, не вимагаючи від підприємства значних матеріальних витрат. Планування робочого місця повинне передбачити правильне розміщення предметів і засобів праці з урахуванням раціонального використання виробничої площі, зручності експлуатації і безпеки роботи. Для виготовлення технологічного процесу складання масляного насоса обране наступне обладнання та інструмент. В першу чергу на дільниці повинен бути верстат для збирання та стенд для випробування масляного насоса. Для продувки деталей перед складанням буде використовуватись стиснуте повітря. Підйом і транспортування насосів по дільниці буде здійснюватися за допомогою кран-балки. Для зберігання інструментів, креслень і технологічної документації передбачено монтаж шафи. Пресування підшипників у корпус насоса буде відбуватися за допомогою рідкого азота. ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 36 2.5 Визначеня технічної норми часу Розрахунок штучного часу в умовах серійного втробництва вираховується згідно формули ⬚ а +аоп Тшт = ∑ Топ ∙ (1 + оп 100 ⬚ ) , хв (2.1) Де Топ – оперативний час на операцію, хв.; аобс – відсоток часу від оперативного на обслуговування робочого місця в % (4%); аоп – відсоток часу від оперативного на особисті потреби (3%); Визначимо штучний час на кожну окрему операцію складання масляного насоса. 005 Підготовча Т005 = 10 ∙ (1 + 4+3 ) = 11 хв. 100 010 Складальна Т010 = 43 ∙ (1 + 4+3 100 ) = 45 хв. 015 Слюсарна Т015 = 54 ∙ (1 + 4+3 ) = 58 хв. 100 Визначаємо загальний штучний час на складання. ТШТ = Т005 + Т010 + Т015 = 11 + 45 + 58 = 114 хв. ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 37 3 ОРГАНІЗАЦІЙНО-ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості працівників і площі дільниці Для дільниці складання необхідна кількість робочих місць визначається за формулою: 𝐶𝑝.𝑖 = 𝑁 ∙ 𝑡шт.і , роб. місць 60 ∙ Феф де 𝑁 = 800 шт – річна програма випуску, шт.; Т005 = 11 – штучний час на 005 операцію, хв.; Т010 = 45 – штучний час на 010 операцію, хв.; Т015 = 58 – штучний час на 015 операцію, хв.; Феф – ефективний фонд часу роботи робочого місця протягом року. Ефективний фонд часу визначається за формулою: 𝛼 Феф = (365 − В − С) ∙ Д ∙ З ∙ (1 − ) , год 100 де В – вихідні дні, приймаємо104 у 2025 році; С – святкові дні,приймаємо 0 у 2025 році; Д – тривалість зміни в годинах, приймаємо 8 годин; З – кількість змін на добу, приймаємо 1 зміну; 𝛼 – відсоток втрат часу на регламентовані перерви, приймаємо 3%. Феф = (365 − 104 − 0) ∙ 8 ∙ 1 (1 − 3 ) = 2025,36 год 100 Необхідна кількість робочих місць (розрахункова Ср.і і прийнята Спр .) визначається по кожній операції Ср005 = 800 × 11 = 0,072 роб. місць 60 × 2025,36 Ср010 = 800 × 45 = 0,296 роб. місць 60 × 2025,36 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 38 Ср015 = 800 × 58 = 0,381 роб. місць 60 × 2025,36 Виходячи з розрахунків, приймаємо одне робоче місце (Спр = 1). Загальний коефіцієнт завантаження робочого місця на дільниці складання визначається за формулою: Кз = Кз = Чисельність ∑ Ср.і , ∑ Спр (0,072 + 0,296 + 0,381) = 0,749 1 основних виробничих робітників визначається за формулою: Чов = 𝑁 × ∑𝑇шт , чол. 60 × Феф × Кв де Квн – коефіцієнт виконання норм виробітку (Кв = 1); 𝑁 – річна програма випуску, шт. (Приймаємо із завдання 800 шт.); 𝑡шт.і – штучний час на операцію, хв.; Феф – ефективний фонд часу роботи робочого місця протягом року, год. (Приймаємо з формули 2); 𝑅01 = 800 × 114 = 0,750 чол. 60 × 2025,36 × 1 Виходячи з розрахунків, приймаємо одного основного робітника 4 розряду. Оскільки чисельність основних робітників дорівнює 1, розрахунок чисельності допоміжних робітників і керівників проводити недоцільно. Проведені розрахунки зводимо в таблицю 1.1: ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 39 Таблиця 1.1 Зведена відомість працівників на дільниці По змінах Назва категорії працюючих Кількість, чол. В % від чисельності 1 основних 2 робітників Основні В % загальної кількості працівників 1 1 - 100 100 - - - - - Керівники - - - - - Всього 1 1 - 100 100 робітники Допоміжні робітники 1.3 Розрахунок площі дільниці Виробнича площа для виконання складальних робіт визначається за формулою: Авир = 𝑅 ∙ Кп , м2 Де R = 1 – загальна чисельність робітників на дільниці, чол.; Кп = 15 – питома площа на одного робітника Авир = 1 × 15 = 15м2 Загальна площа дільниці визначається за формулою: Аз = Авир + Асп , м2 Асп = 5 - площа складу продукції, (м2 ). Аз = 15 + 5 = 20 м2 Об’єм будови дільниці визначаємо за формулою: 𝑉 = Азаг ∙ ℎ, м3 Де ℎ = 8м - висота будови дільниці складання масляного насоса 𝑉 = 20 ∙ 8 = 160 м3 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 40 4 ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання масляного насоса 1. Загальні вимоги: До роботи на дільниці допускаються тільки навчені та проінструктовані працівники. Працівники повинні бути забезпечені спеціальним одягом, взуттям та засобами індивідуального захисту (рукавиці, окуляри, при роботі з маслом – захисні фартухи). Перед початком роботи інструменту та необхідно наявність перевірити заземлення у справність обладнання, випадку використання електрообладнання. 2. Правила роботи з обладнанням: Робота на свердлильних верстатах повинна виконуватися тільки при справному стані інструменту та правильному закріпленні заготовки. При використанні гідравлічного або пневматичного преса необхідно стежити за відсутністю сторонніх предметів у зоні пресування. Заборонено працювати на обладнанні з несправною електропроводкою або без засобів захисту. 3. Безпека при роботі з маслами та очищувальними рідинами: Масла та хімічні рідини повинні зберігатися у спеціальних ємностях з відповідним маркуванням. У разі попадання масла на підлогу необхідно негайно прибрати, щоб уникнути падінь і травм. При роботі з хімічними розчинами необхідно використовувати рукавиці та забезпечити достатню вентиляцію приміщення. 4. Охорона праці та санітарно-гігієнічні вимоги: Робоче місце повинне бути чистим, а проходи між обладнанням – вільними від сторонніх предметів. Всі відходи виробництва (обрізки ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 41 металу, використані ганчірки) повинні утилізуватися у спеціально відведені контейнери. Заборонено працювати у стані втоми, хвороби або під дією алкоголю чи наркотичних речовин. Протипожежний захист 1. Загальні вимоги: Дільниця повинна бути оснащена первинними засобами пожежогасіння: вогнегасниками (порошковими та вуглекислотними), ящиком з піском, відром і кошмою. Біля кожного робочого місця має бути доступ до засобів пожежогасіння. 2. Правила роботи з легкозаймистими матеріалами: Масла та розчинники зберігаються у герметично закритих металевих ємностях, подалі від відкритого вогню та нагрівальних приладів. Заборонено нагрівати масла або промивні рідини на відкритому вогні. 3. Безпека електрообладнання: Всі електроустановки повинні бути справними та мати заземлення. Заборонено перевантажувати електромережу використовуючи нерегламентовані подовжувачі та трійники. У разі виявлення несправності електропроводки чи іскріння обладнання, необхідно негайно припинити роботу і повідомити необхідно негайно повідомити відповідального працівника. 4. Дії у разі пожежі: При виявленні загоряння відповідального за пожежну безпеку та викликати пожежну службу (101). Якщо пожежа незначна, слід негайно приступити до її гасіння за допомогою вогнегасника або піску. У разі сильного загоряння потрібно евакуюватися згідно з планом евакуації, зберігаючи спокій і допомагаючи іншим. ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 42 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання Кількість світильників визначається за формулою: N= E  A  K3  Z , шт Фл  U  n (4.1) де Е = 200лк - необхідна освітленість горизонтальної площини, відповідно до галузевих норм проектування штучного освітлення основних цехів промислових підприємств ВСН 196-83; А = 20 м2 - площа підлоги дільниці складання; Кз = 1,3 - коефіцієнт запасу при малому виділенні пилу; Фл = 1995 лм - світловий потік однієї лампи, приймаємо за таблицею 4 [8] для ламп ЛДЦ 40 – 4; n = 2 - кількість ламп в одному світильнику; Z = 1,1 коефіцієнт нерівномірності освітлення; U – коефіцієнт використання освітлювальної установки вибираємо за таблицею 5 [8] залежно від індексу приміщення та коефіцієнтів відбивання світла. Визначаємо індекс приміщення за формулою: i= LB , h  ( L + B) (4.2) де L = 5м – довжина дільниці складання; В = 4м – ширина дільниці складання; h – висота підвішування світильника над робочим місцем, м; h =H – hp – hc (4.3) H = 8 м – висота приміщення; hp = 0,8м – висота робочої поверхні; hc = 6м – відстань від стелі до світильника. h =8 – 0,8 – 6 = 1,2м ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 43 i= 5 4 = 1,851 1,2  (5+4) Коефіцієнти відбивання стелі – 70%, стін – 30%, підлоги – 10% приймаємо згідно [8] Виходячи із значень коефіцієнтів та індексу приміщення U = 0,29 згідно таблиці 5 [8]. N= 200 1,3  20 1,1 = 4,94шт. 1995  0, 29  2 Згідно розрахунку приймаємо на дільниці складання п’ять світильників з лампами ЛДЦ 40 – 4. ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 44 ЛІТЕРАТУРА 1. Доценко С.М., Діденко О.В. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок робочого процесу дизельного двигуна» з дисципліни « Теорія двигунів внутрішнього згоряння» - Первомайськ ППІ 201240 с. 2. Коваленко І.М., Коваленко В.І. Методичні вказівки до виконання динамічного розрахунку кривошипно-шатунного механізму для практичної роботи, курсового та дипломного проектування з дисципліни “Конструкція та динаміка ДВЗ”. – Первомайськ: ППІ 201043 с. 3. Бельський Ф.В. Дипломне просктування. Методичні вказівки до виконання та оформлення кваліфікаційної роботи (дипломного проекту) студентами спеціальності 133 Галузеве машинобудування, освітньо-професійної програми «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння». Первомайськ, 2024 - 44с 4. Бельський Ф.В.Методичні вказівки до виконання технологічного розділу дипломного проекту з спеціальності 5.05050306 «Виробництво двигунів» - Первомайськ: ППІ - с. 32 Первомайськ ППК ППІ НУК, 2012 5. Коваленко І.М. Конструкція та динаміка ДВЗ. Методичні вказівки до виконання розрахунків основних деталей двигунів внутрішнього згоряння. - Первомайськ, 2010 - 57 с. 6. Натальчишина В.П., Брендуля М.Ф., Гиль О.О. Вимоги до оформлення курсових та дипломних проектів і робіт. методичні вказівки для студентів інститут та коледжу. – Первомайськ: ППІ 2007.-47 с. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 45 Дубл. Зам. Ориг. ВСП ПФК НУК 133.431.25.25.12.00.00 Масляний насос Затверджую Манзюк Прiзвище Пiдпис Дата КОМПЛЕКТ ДОКУМЕНТIВ на технологічний процес складання масляного насоса Розробив Савчак А. Перевірив Бельський Ф.В. Н. контр. Коваленко І.М. ТЛ Титульна сторінка форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Савчак А.С. Бельський Ф.В. ВСП ПФК НУК Н. контр. Коваленко І.М. А Цех. Діл. РМ опер. Код, найменування операції Код, найменування обладнання Б к-м Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу 01 02 03 04 05 06 07 08 005 Верстак АМ-0585 Підготовча 010 Верстак АМ-0585 Складальна 015 Масляний насос СМ Позначення документа проф. Р УП КР КОВД ОН Позначення, код ОВП ОП ОВ К шт ОН Т п.з. КВ Т шт. Н витр. 17474 4 1 10 17474 4 1 43 17474 4 1 54 Випробовувальна 09 10 11 12 13 14 15 16 17 МК 131.431.25.25.12.00.00 Маршрутна Карта Складання форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Савчак А.С. Бельський Ф.В. ВСП ПФК НУК Коваленко І.М. Н.контр. к/м цех Діл. РМ опер. Поз. Я 133.431.25.25 Масляний насос Найменування Позначення ОВП ОВ 01 Документація 02 03 A Складальне креслення 04 133.431.25.25.06.00.00СК 05 Складальні одиниці 06 07 К К 08 005 1 Кришка задня 133.431.25.25.06.01.00СК шт. 1 09 005 2 Кришка передня 133.431.25.25.06.02.00СК шт. 1 К 10 К 11 К 12 К 13 К 14 005 3 Вал ведущий 133.431.25.25.06.00.03СК шт. 1 005 4 Вал ведомий 133.431.25.25.06.00.04СК шт. 1 15 005 5 Шестерня 133.431.25.25.06.00.05СК шт. 2 005 6 Шестерня 133.431.25.25.06.00.06СК шт. 1 16 КК Деталі Комплектовочна Карта ОН Роз п. КН Заг п. Н витр. Такт п. форма 1а Дубл. Зам. Ориг. к/м цех Діл. РМ Я 01 02 03 К 04 К 05 Позначення ОВП ОВ Прокладка Прокладка 133.431.25.25.06.00.07 133.431.25.25.06.00.08 шт. шт. 2 2 Шестерня 133.431.25.25.06.00.09 шт. 1 133.431.25.25.06.00.10 2 1 6 133.431.25.25.06.00.14 шт. шт. шт шт шт опер. Поз. Найменування Деталі 005 7 005 005 8 9 005 005 005 005 10 11 12 13 005 14 Кришка Шестерня Шпилька Шайба стопорна Прокладка квадратна 12 13 14 005 15 Пробка 133.431.25.25.06.00.15 шт. 2 005 005 16 17 Пробка Фланець 133.431.25.25.06.00.16 шт. шт. 1 1 15 005 005 18 19 Прокладка Прокладка 133.431.25.25.06.00.18 133.431.25.25.06.00.19 шт. шт. 4 2 005 20 Ніпель 133.431.25.25.06.00.20 шт. 2 005 21 Корпус насоса 133.431.25.25.06.00.21 шт. 1 06 07 08 М 09 М 10 М 11 16 17 18 19 КК Комплектовочна Карта 133.431.25.25.06.00.11 133.431.25.25.06.00.12 133.431.25.25.06.00.13 133.431.25.25.06.00.17 1 2 ОН Роз п. КН Заг п. Н витр. Такт п. форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Савчак А.С. Бельський Ф.В. Н. контр. Коваленко І.М. А 01 Б 02 к/м Р О 03 ВСП ПФК НУК Масляний насос Код, найменування Позначення документа Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу Код, найменування обладнання Верстак АМ-0585 Код, позначення Т 05 Оглянути деталі щодо відсутності корозії, пошкоджень. При О 07 необхідності усунути їх. 06 08 Продути деталі стиснутим повітрям. Т 10 11 О 12 13 14 15 16 ОК МВ 005 Підготовча 1. Отримати комплектуючі деталі на складі згідно з 04 комплектовочною картою. 09 133.431.25.25 Операційна Карта ОВП ОВ ОН Тд 2 КВ То 8 Н витр. форма 1а Дубл. Зам. Ориг. Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу КВ к/м Код, позначення Н витр. ОВП ОН ОВ Випробувальна 015 Р О 01 02 За допомогою консольного крана встановити масляний насос на випробувальний стенд. Закріпити насос за допомогою технологічних гайок, під 'єднати Т 03 трубопроводи підводу та відводу масла, встановити технологічні прокладки 04 О 05 Обкатку насоса, регулювання та перевірку продуктивності виконувати у відповідності до інструкції ТІ 3387.5520.276. Частота обертання 1350+-20хв -1 Т 06 Температура масла 65+5 о С. Тиск нагнітання 0,44+-0,02мПа. Продуктивність насоса - 800л / хв. 07 08 Частоту обертання, температуру масла, тиск нагнітання та отриману продуктивність насоса контролює робітник ВТК з записами у журналі. 09 При отриманні гарних результатів випробування клеймувати на насос клеймо ВТК 10 11 12 13 14 15 16 18 19 20 ОК Операційна Карта Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Савчак А.С. Бельський Ф.В. Н. контр. Коваленко І.М. 133.431.25.25 ВСП ПФК НУК Масляний насос 9 30 13 26 4 18 16 23 25 1 29 7 5 21 11 6 8 2 12 28 32 31 ЕК Ескізна Карта 15 3 10 14 22 24 25 27 17 20 19 ВСП ПФК НУК 133.431.25.25 Зовнішня мийка Перевірка на Дільниця складання Максимальний тиск Герметичність Продуктивність Частота обертів Тиск Підтікання не допускаються Частота обертів - 3000 об/хв Комплектування Розбирання на вузли і деталі Комплект деталей на 1 насос Склад запчастин Мийка деталей Брухт Годні Дефектація Негодні Корпус, кришки, шестерні Комплект деталей масляного насоса Втулки, прокладки Ремонт Потребуючі ремонту Випресування втулок заміна, розвертування Кришка, корпус насоса шестерні Изм. Лист № докум. Підп. Дата Розробив Савчак А.С. Перевіир. Бельський Ф.В. Н.контр. Н.контр. Коваленко І.М. Утв. Технологічна схема ремонту масляного насоса 6ЧН25/34 Літ. Маса Масштаб 1:1 Лист Листів 1