Проєкт 4-тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції шатуна

ВІДОКРЕМЛЕНИЙ СТРУКТУРНИЙ ПІДРОЗДІЛ "ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова" Відділення «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Допущений до захисту Голова циклової комісії _______ Василь МАНЗЮК « ___» ___________ 2025 р. Пояснювальна записка До кваліфікаційної роботи (дипломний проєкт) фаховий молодший бакалавр (освітньо-кваліфікаційний ступень) на тему: Проєкт 4-тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції шатуна Виконав: здобувач освіти ІVкурсу, групи 431-ВД-21 Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння _____________________ Євгеній ТРУФАН (підпис) Керівник _________ (підпис) (прізвище та ініціали) Ігор КОВАЛЕНКО (прізвище та ініціали) Консультант з економічного розділу __________________ Ірина КАПАЦИНА (підпис) (прізвище та ініціали) Нормоконтролер __________________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис) Рецензент _________ (підпис) Дата захисту ______________ (прізвище та ініціали) Федір БЕЛЬСЬКИЙ ( прізвище та ініціали) Оцінка за захист ____________________ Первомайськ – 2025 року Відокремлений структурний підрозділ «ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова» Відділення: «Двигуни та автомобілі» Циклова комісія: «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» Освітньо-кваліфікаційний ступень: фаховий молодший бакалавр Галузь знань: 13 Механічна інженерія Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування Освітньо-професійна програма: «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння» ЗАТВЕРДЖУЮ Голова циклової комісії «Обслуговування автомобілів та виробництво двигунів» _________________ Василь МАНЗЮК “____” _________________ 2025 року З А В Д А Н Н Я НА КВАЛІФІКАЦІЙНУ РОБОТУ (ДИПЛОМНИЙ ПРОЄКТ) ЗДОБУВАЧЕВІ ОСВІТИ Євгенію ТРУФАНУ (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) 1.Тема проєкту Проєкт 4 тактного дизельного двигуна та дільниці складання ШПГ з розробкою конструкції шатуна Керівник проекту Ігор КОВАЛЕНКО затверджені наказом вищого навчального закладу від “06” березня 2025 р. № 44-у 2. Строк подання здобувачем проєкту 13.06.2025 р. 3. Вихідні дані до проєкту: Потужність Ре = 544 кВт, Частота обертання колінчастого валу n = 500 хв -1, ступень стиску Е = 12,6 Розробити технологічний процес складання ШПГ Річне завдання 650шт. Режим роботи однозмінний 4.Зміст розрахунково – пояснювальної записки (перелік питань, які потрібно розробити) 1. КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 1.3 Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна й прототипу 1.4 Розрахунок сил що діють у КШМ двигуна 1.5 Розробка конструкції деталі, вузла, системи 1.5.1 Призначення, описування та обґрунтування проєктованої системи вузла, деталі 1.5.2 Вибір матеріалу, визначення розмірів і розрахунок на міцність деталі, вузла 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню проєктованої системи, конструкції, вузла, деталі 2. ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Вибір обладнання, пристроїв, інструменту 2.2 Визначення технічної норми часу 2 3. ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості працівників і площі дільниці 4. ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання ЛІТЕРАТУРА ДОДАТКИ 1. Технологічний процес складання проєктованого вузла 2. Специфікації складальних креслень 5. Перелік графічного матеріалу (з точним зазначенням обов’язкових креслень) Аркуш 1 Поперечний розріз двигуна А1 СК Аркуш 2 ШПГ А1 СК 6. Консультанти розділів проєкту Розділ Ім’я, ПРІЗВИЩЕ та посада консультанта Організаційноекономічний Ірина КАПАЦИНА – викладач відділення «Економіки та права» Підпис, дата завдання видав завдання прийняв 7. Дата видачі завдання 21.04.2025р. КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН Назва етапів дипломного проєкту № з/п 1 2 3 4 5 6 7 8 Строк виконання етапів проєкту Розділ 1 28.04.2025 р. Розділ 2 05.05.2025 р. Розділ 3 09.05.2025 р. Розділ 4 15.05.2025 р. Аркуш 1 21.05.2025 р. Аркуш 2 28.05.2025 р. Перевірка проєкту на плагіат 04.05.2025 р. Оформлення проєкту 11.06.2025 р. Здобувач освіти _____________ Євгеній ТРУФАН Керівник проєкту _____________ Ігор КОВАЛЕНКО ( підпис ) ( підпис ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) (ім’я, ПРІЗВИЩЕ) Примітка ЗМІСТ 1 Конструкторський розділ 4 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна 4 1.2 Розрахунок індикаторної діаграми 11 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і 14 прототипу 1.4 Динамічний розрахунок двигуна 15 1.5 Розробка конструкції шатуна 21 1.5.1 Призначення, умови роботи шатуна 21 1.5.2 Розрахунок шатуна 23 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню шатуна 32 2 Технологічний розділ 33 2.1 Вибір обладнання ,пристосування і інструменту 33 2.2 Визначення технічної норми часу 34 3 Організаційно-економічний розділ 35 3.1 Визначення потрібної кількості працівників 35 і площі дільниці 4 Організація охорони праці та протипожежний захист 39 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці 39 складання 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання 40 Література 43 ДОДАТКИ Додаток А Креслення “ Дизель 8ЧН 25/34“ Додаток Б Специфікація “ Дизель 8ЧН 25/34“ ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. Розроб. Перевір. Н. Контр. Затверд. № докум. Труфан Є.А. Коваленко І.М КоваленкоІ .М Манзюк В.М. Підпис Дата Пояснювальна записка Літ. Арк. Акрушів 2 43 431-ВД-21 Додаток В Креслення “ Шатунно-поршнева група” Додаток Г Специфікація “ Шатунно-поршнева група “ Додаток Д Технологічний процес складання ШПГ Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 3 1 КОНСТРУКТОРСЬКИИ РОЗД1Л 1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна Розрахунки виконан за допомогою програми Microsoft Excel Умова завдання Ефективна потужнсть Ре= Частота обертання колнчастого валу. Стуш'нь стиску S 544 кВт п= Вихщн дан теплового розрахунку. Число цил1ндр1в Тиск наддуву = i= Рв= а = Коефщ1ент надлишку повпря Тиск навколишнього середовища Ра= Температура навколишнього середовища niflirpie св1жого заряду Тиск залишкових газ1в Та= Температура залишкових газ1в Стушнь пщвищення тиску Коефщ1ент використання теплоти в точщ "Z" Коефщ1ент повноти Ыдикаторно! д1аграми Паливо Дизельне пальне Л - 0.2 - 40 ДСТУ 3868-99 Середнй елементарний склад палива Вуглець С=0,86; Водень 1-1=0,13; Кисень 0=0,01 Найнижча теплота згорання палива QH=42500 кДж/кг Тг= АТ = Рг= л = с = £ = 500 хв’1 12,6 8 0,154 МПа 1,79 0,101 МПа ♦ [1] [1] 293 К 9 К 0,145 МПа [1] 846 К 1,71 0,88 0,93 [1] [1] [1] И] [1] И] Параметри робочого Tina. Теоретично необхщна юльюсть повпря для згоряння 1кг. палива 4=— 0.21 х U2+ 4 = 0.495 “°7 кг 32J 0.21 * /0 =28.95*4 =28.95x0.49S= 14.33кг KinbKicTb св1жого заряду м i - ■ 0,88605 кмоль/кг KinbKicTb окремих компонент1в продукт! в згоряння _£ кмоль/ ' кг ~12’ Кшьюсть СО2: Н Кгпькють Н2О: Мнго ~ 2 ’ Юльюсть О2: Кшьюсть N2: кмоль / ' кг 0,072 кмоль/кг 0,065 кмоль/кг 0,082 кмоль/кг N^=0,79 0,7 кмоль/кг Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГИдпис Дата Загальна кшькють продукте згоряння М2=МСО2+МН2О+Мо2+ММ2,КМ°ЛЬ/кг 0,919 кмоль/кг Параметри процесу газообм1ну Температура повиря теля нагнтача пк -1 пк тв = хт а X ,к Де nk= 1,62 показник полпгропи стиску повпря в нагытач1 345,649 К Тв= Тиск в KiHui впуску Pd = (0.9 - 0.95) х Рв МПа t число з iHTepeany 0,92 Pd= 0,14168 МПа Коефщ1ент залишкових ra3iB Тв-Д7^ + ДГ Рг г = —S.------ 1-------х------- г----- £*Pd-Pr Т де Д7] =(30-50°) стутнь охолодження повпря А Г, = 45 к = 0,03236 Температура в к1нц1 впуску _Тв-ДТ]+ДТ + /Г х7) -‘<7 — ——- ,А 326,46 К Td= KoecpiqieHT наповнення s Pd Тв-\Т{ ^-1 Фс= Рв Td(l + yr) 0,89146 Густина заряду на впуску Рвх10б р -________ 2______________ кг/ R-nx(Te-\TS /м3 де Rn=287 Дж/кгхк - уыверсальна газова поелйна для повггря 1,78476 кг/м3 Параметри процесу стиску Вибираемо значения = 1,366 Арк. ВСП ПФКНУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата Тиск в К1НЦ1 стиску Рс = Pd хеп',МПа 4,51247 МПа Рс= Температура в к1нц1 стиску rc х^-1,* 825,212 К Тс= Середня мольна теплоемкють повлря mCv'=1988+0.002638 тС V' = 22,057 КДж/Кмоль*К Параметри процесу згоряння Теоретичний коефщ1ент молекулярно! змЫи В рй 1,03692 Дмсний коефщ|'ент молекулярно! змЫи В = Ро + У г 1 + Yr Р 1,03577 EMnipwMHi формули середнх мольних теплоемкостей окремих газ1в при сталому об'ем! для О2: mCv"o2=23,3+0,00155xTz для N2: mCv"N2=21,554+0,001 457xTz для СО2: mCv"co2=38,609+0,003349xTz для Н2О: mCv"H2O=25,459+0,004438xTz Середня мольна теплоемюсть продукт! в згоряння при сталому об'ем! 1 ^^O2X(m^^oJ+^^2OX(m^VH2c)'*' _кду К, м, |_+м32 х(т(Х2)+4-2 x(mCvN2) ’ /КмольхК Июля постановки одержимо р1вняння ^Cv’=a+e ><Гг,№4а№ХА’ де: а= в= Змн. /Арк. № докум. 23,3167 0,00182 ГНдпис Дата * Середнм показник полироли розширення Вибираемо значения п2 = 1,262 Тиск в KiHqi розширення Рв = Ртах ,МПа 8П> в 0,49465 МПа Рв= Температура в KiHqi розширення к Г = 1100,43 К Тв= 1ндикаторн показники робочого Tina Середый теоретичний ндикаторний тиск «2-1 V £■-1 Р'м = J «[-1 V £П'') 1,21961 МПа Д|йсний середнм ндикаторний тиск Рт1 = £ кР^МПа Pmi= 1,13423 МПа 1ндикаторний ККД „ . V , = Л» х Zo х а х хФс хЮ"3 ‘ . 0,43026 Питома ндикаторна витрата палива 0 _ 3600 ' /квт.год. Bj= 0,19687 кг/кв год Ефективн1 показники робочого циклу Середый тиск механчних втрат Рм =0.089 +0.0118 хУПСРМПа де середня швидкгсть поршня у _ snp. х « м/ ПСР “ 30 ’ /с Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 8 Д1аметр цилндра d = 100 х т /4хИ — =, мм \ тгхт S ПР = ——— d пр де d ПР = 0,25 м Д|аметр поршня прототипу 1,36 249,998 мм т= d= Хщ поршня S — mxd =, мм 339,997 мм S= Уточнена розм1ри цилндра i двигуна Д1аметр цилндра d= 250 мм Хщ поршня S= 340 мм Л1траж двигуна = 7rxd2xSxi = J7 4х106 Sl V S, 133,45 Л = Ефективна потужнгсть двигуна Р =PmeXVs,Xn =, КВт ер 30xZ Рер= 544,013 кВт Отримана величина Рер вщр1зняеться вщ заданоТ на: Р-Р ДР = ер ' х100% Реср р рер +Ре еср 2 Реср= 544,006 кВт АЛ = 0,00232 % Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГПдпис Дата 10 1.2 Розрахунок ндикаторноТ Д1аграми Розрахунки викона1-п за допомогою программ Microsoft Excel Розрахунок теоретично! ндикаторно! fliarpaiwn BnxiflHi дан! Середнм !ндикаторний тиск Pffli1,134 МПа Тиск в KiHLii впуску Pd= 0,1417 МПа Показник полггропи стиску 1,366 П1 = Ступ1нь стиску 12,600 = Максимальний тиск в цилндр! 3max_ 7,7163 МПа 1,262 1,4288 П2= P = Показник полироли розширення Стутнь попереднього розширення Таблиця 1.1 Результати эозрахунку Рроз,МПа РСТ,МПа 1 1,250 1,429 1,5 1,75 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 12,6 4,512474002 3,3268685 2,771659447 2,593427149 2,100993643 1,750683904 1,006160072 0,679204828 0,50075084 0,390355322 0,316235623 0,263507991 0,224346576 0,194274014 0,170558083 0,151444369 0,14168 7,716330544 7,256758974 5,973871137 5,047426611 3,025818293 2,104602871 1,588070294 1,261661904 1,038618708 0,877546835 0,756337826 0,662170559 0,587127333 0,526069514 0,494654814 Pmifl= Рср,МПа 3,2039 3,2967 2,0197 1,4254 1,0873 0,8713 0,7224 0,614 0,532 0,4679 0,4166 0,3746 0,353 1,125 Похибка середнього ндикаторного тиску \р -Рл| ар = —211 х юо% т' р 1 mi ср р +РД Pmicp= 1,12962 МПа DPmi= 0,81739 % Похибка не перевищуе 5% Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 11 Побудова flincHoT ндикаторноТ fliarpaivm С, ДоВМТ точка подач1 палива форсункою (подач1 юкри) Визначаеться кутом випередження впорску палива (випередження запалювання) f, ДоВМТ точка початку згорання, визначаеться кутом затримки згорання: = ° пкв \(р2,ШсляВМТ кут пюля ВМТ, де тиск максимальний Ь', ШсляВМТ точка вщкриття випускного клапану гДоВМТ точка вщкриття впускного клапану г". ШсляВМТ точка закриття випускного клапану dДоВМТ точка закриття впускного клапану с " точка тиску газ1в в ВМТ в KiHLji такту стиску точка максимального тиску газ1в BnxiflHi данг М = 0,250 205,000 мм 10,000 0 ПКВ [АВ]= А Ч> 1 = Рг= s= Рс= Ртах= Кривошипно-шатунне вщношення Вщстань вщ ВМТ до НМТ на fliarpaMi 0,145 МПа Кут затримки згорання Тиск залишкових газ1в 340,000 мм 4,512 МПа 7,716 МПа Хщ поршня Тиск в KiHifli стиску Максимальний тиск Таблиця 1.2 Визначення точок д1йсноТ ЫдикаторноТ д1аграми Позначка Положения Вщстань вщ Послйна а точки точки Jf=(l-cosr/>)+—^х(1-СОЙ^) ВМТ до точки <р 0, ПКВ v [АВ\ вщносно Хх------- ,мм ВМТ, ср 0 , ПКВ 2 С, ДоВМТ f,.ДоВМТ 14 0,037 3,795 4 0,003 0,312 Mi ’ ШсляВМТ 10 0,019 1,944 Ь', ШсляВМТ 130 1,716 175,904 г', ДоВМТ 70 0,768 78,757 г", ШсляВМТ 50 0,431 44,133 dДоВМТ 150 1,897 194,471 Тиск газ1в в ВМТ. ^=(1.15-1.25)хРс 1,23 Число з Ытервалу 5,550 МПа Р" = Максимальний тиск згорання ДЛЯ ДИЗел1в: Pzd=Pmax Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. № докум. ГНдпис Дата 12 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГИдпис Дата 13 1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і прототипу Таблиця 1.3 Параметри двигунів Найменування параметру Позначення Прототип Ефективна потужність Частота обертання колінчатого валу Ступінь стиску Середній ефективний тиск Питома ефективна витрата пального Діаметр циліндра Хід поршня Літраж двигуна Тиск наддуву Ре, кВт п, хв.-1 ε Рме, кПа Ве, кг/кВтгод d, мм S, мм Vst,л Рв, кПа Двигун, що 8ЧН25/34-4 проектується 533 544 500 500 12,5 962 0,222 12,6 978 0,228 250 340 133,5 140 250 340 133,5 154 Потужність проєктованого двигуна більша потужності прототипу за рахунок збільшення тиску наддуву , що в свою чергу привело до підвищення середнього ефективного тиску. Літраж двигуна та частота обертання колінчастого валу залишились без змін. Збільшилась в порівняні з прототипом питома ефективна витрата пального за рахунок менш оптимального вибору вихідних даних розрахунку робочого процесу. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 14 1.4 Динам1чний розрахунок двигуна Розрахунки виконаж за допомогою програми Microsoft Excel На детал1 KLUM д1ють Сили тиску газу Р,=(Р,-Р,)х^,Я Сили шерцп мае, що рухаються зворотно-поступально 77 = -ms xrxco2 х(cosy? + AL cos2(p),H сумарна сила (дмена) Нормальна сила Т, =Fd*tgP,H Рад1альна сила MW) F cos/? ,Я Дотична сила F*=F(XsinH/0 cos/3 Вихщн даж А = л , = т s = 0,049 м2 0,250 77,7 кг 0,170 м 52,33 с1 г= (0 - Pd= Ра= ,Я . Площа поршня Кривошипно-шатунне вщнощення Маса деталей, що рухаються зворотно-поступально Pafliyc кривошипа 141,7 кПа Кутова швидкють Тиск в KiHui впуску 101 кПа Атмосферний тиск П1 = 1,366 Показник поли-роли стиску п2= р max = r 1,262 Показник полкропи розширення 7716,331 кПа Теоретичний тиск згорання Рг= 7716,331 кПа 5550,343 кПа 145 кПа Дмсний тиск згорання Д|йсний тиск в KiHLii стиску Тиск залишкових газ1в Рь= d= 495 кПа 0,25 м Pzd= = Тиск в юнщ розширення Д1аметр цилшдра Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 15 Таблиця 1.4 Результати динамічного розрахунку ϕ0 пкв 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 Fі кн Fг кн Vf м3 Fd кн FN кн Fr кн Fk кн 0,00144 0,0016 0,00206 0,00282 0,00382 0,00503 0,00639 0,00785 0,00934 0,01082 0,01224 0,01355 0,01473 0,01575 0,0166 0,01726 0,01774 0,01802 0,01812 0,01802 0,01774 0,01726 0,0166 0,01575 0,01473 0,01355 0,01224 0,01082 0,00934 0,00785 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,05 2,20 2,47 2,88 3,46 4,27 5,38 6,93 9,10 12,23 16,85 -45,22 -44,13 -40,92 -35,85 -29,28 -21,68 -13,57 -5,44 2,22 9,04 14,78 19,30 22,61 24,82 26,14 26,81 27,07 27,13 27,13 27,13 27,07 26,81 26,14 24,82 22,61 19,30 14,78 9,04 2,22 -5,44 -43,22 -42,13 -38,93 -33,86 -27,29 -19,69 -11,57 -3,45 4,21 11,04 16,78 21,30 24,61 26,82 28,14 28,80 29,06 29,12 29,13 29,17 29,27 29,28 29,02 28,29 26,88 24,68 21,71 18,14 14,44 11,40 0,00 -1,83 -3,34 -4,27 -4,44 -3,84 -2,57 -0,83 1,07 2,85 4,26 5,15 5,46 5,23 4,58 3,63 2,49 1,27 0,00 -1,27 -2,51 -3,69 -4,73 -5,52 -5,96 -5,97 -5,51 -4,68 -3,67 -2,76 -43,22 -41,17 -35,44 -27,19 -18,05 -9,71 -3,56 -0,40 -0,32 -2,85 -7,11 -12,12 -17,03 -21,25 -24,50 -26,76 -28,16 -28,90 -29,13 -28,95 -28,36 -27,20 -25,27 -22,41 -18,60 -14,05 -9,20 -4,68 -1,11 1,31 0,00 -9,12 -16,45 -20,62 -20,94 -17,55 -11,30 -3,53 4,33 11,04 15,78 18,25 18,58 17,18 14,58 11,26 7,60 3,81 0,00 -3,82 -7,65 -11,44 -15,04 -18,12 -20,30 -21,15 -20,42 -18,14 -14,86 -11,66 0,00639 23,91 -13,57 10,34 -2,29 3,18 -10,10 0,00503 0,00382 0,00282 35,08 53,33 83,45 -21,68 -29,28 -35,85 13,40 24,05 47,59 -2,61 -3,92 -6,00 6,61 15,90 38,22 -11,94 -18,46 -28,99 0,00206 130,27 -40,92 89,35 -7,67 81,34 -37,77 0,0016 0,00144 187,03 267,36 -44,13 -45,22 142,90 222,14 -6,21 0,00 139,65 222,14 -30,93 0,00 0,0016 0,00206 0,00282 0,00382 0,00503 0,00639 373,63 235,13 157,15 105,37 73,02 52,68 -44,13 -40,92 -35,85 -29,28 -21,68 -13,57 329,50 194,21 121,30 76,09 51,34 39,12 14,32 16,67 15,28 12,39 10,02 8,67 322,01 176,80 97,41 50,32 25,33 12,05 71,32 82,09 73,89 58,40 45,77 38,21 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 17 Продовження таблиці 1.4 ϕ0 пкв 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 650 660 670 680 690 700 710 720 Vf Fг Fі Fd FN Fr Fk м3 кн кн кн кн кн кн 0,00785 39,53 -5,44 34,08 8,24 3,92 34,84 0,00934 0,01082 30,74 24,69 2,22 9,04 32,96 33,74 8,37 8,71 -2,52 -8,71 33,91 33,74 0,01224 0,01355 0,01473 0,01575 20,43 17,36 15,13 13,50 14,78 19,30 22,61 24,82 35,21 36,67 37,74 38,33 8,94 8,86 8,37 7,48 -14,92 -20,87 -26,12 -30,37 33,12 31,42 28,50 24,55 0,0166 12,32 26,14 38,47 6,26 -33,49 19,93 0,01726 11,49 26,81 38,30 4,83 -35,58 14,97 0,01774 0,01802 10,94 10,62 27,07 27,13 38,00 37,75 3,26 1,64 -36,83 -37,46 9,93 4,94 0,01812 0,01802 10,65 2,16 27,13 27,13 37,79 29,29 0,00 -1,27 -37,79 -29,06 0,00 -3,83 0,01774 0,01726 2,16 2,16 27,07 26,81 29,23 28,97 -2,51 -3,65 -28,32 -26,91 -7,64 -11,32 0,0166 2,16 26,14 28,30 -4,61 -24,64 -14,66 0,01575 0,01473 2,16 2,16 24,82 22,61 26,98 24,77 -5,27 -5,49 -21,38 -17,14 -17,29 -18,70 0,01355 0,01224 0,01082 0,00934 0,00785 2,16 2,16 2,16 2,16 2,16 19,30 14,78 9,04 2,22 -5,44 21,46 16,94 11,20 4,38 -3,29 -5,19 -4,30 -2,89 -1,11 0,79 -12,21 -7,18 -2,89 -0,33 -0,38 -18,39 -15,93 -11,20 -4,50 3,36 0,00639 0,00503 2,16 2,16 -13,57 -21,68 -11,41 -19,52 2,53 3,81 -3,51 -9,63 11,14 17,41 0,00382 0,00282 2,16 2,16 -29,28 -35,85 -27,12 -33,69 4,42 4,24 -17,94 -27,06 20,82 20,52 0,00206 0,0016 2,16 2,16 -40,92 -44,13 -38,76 -41,97 3,33 1,82 -35,29 -41,01 16,38 9,08 0,00144 2,16 -45,22 -43,06 0,00 -43,06 0,00 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 18 о LO о оо о о о LD со о о со о LO OI о о OI о Ш т— о о т— о ID о о LD 1 И* Арк. ВСППФКНУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 19 1.5 Розробка конструкції шатуна 1.5.1 Призначення, умови роботи шатуна Шатунна група служить для перетворення прямолінійного зворотнопоступального руху поршня в обертальний рух колінчатого вала і передачі йому сили від тиску газів на поршень. Шатунна група складається з верхньої головки шатуна з поршневим ) підшипником , стрижня (тіла) шатуна і нижньої головки шатуна з кривошипним підшипником і шатунними болтами . У тронкових дизелях верхня головка шатуна з'єднується з поршневим пальцем. Нижня головка з'єднується з кривошипною (шатунною) шийкою колінчатого вала. Умови роботи шатунної групи наступні. Нижня частина верхньої головки і верхня частина нижньої головки шатуна піддаються стиску дійсною силою Fд (Р), а стрижень стиску і поздовжньому вигину. Незначний вигин у площині хитання шатуна не може істотно вплинути на роботу дизеля, а вигин у площині осі вала приводить до порушення роботи шатунних підшипників. У ВОД стрижень шатуна додатково піддається поперечному вигину в площині його хитання під дією сили інерції маси шатуна. Шатунні болти навантажені статичною силою їхнього затяга Р б і моментом, що скручує, М, що виникає за рахунок тертя витків різьблення болта і гайки. У чотиритактних дизелях при зміні знака дійсної сили верхня частина верхньої головки шатуна піддається стиску, розриву ) і вигину , стрижень шатуна – розриву , нижня частина голівки – стиску і вигину , а шатунні болти додатково навантажуються зусиллями, що розривають, (силами інерції) і випробують ударні навантаження внаслідок перекладки зазорів у шатунних підшипниках (такий же навантажений стан елементів шатунної групи виникає при заїданні поршня). Додаткові напруження виникають у верхній Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 21 головці шатуна при запресовці втулки поршневого підшипника і внаслідок різних теплових деформацій матеріалів голівки і втулки. Шатунні підшипники працюють на стирання при великих питомих тисках, що досягають 20-30 МПа і більше. Поршневий підшипник працює в зоні високих температур. Перекладка зазорів у підшипниках чотиритактного дизеля викликає в них ударні навантаження і стуки. Кінетична енергія удару різко зростає при збільшенні зазору в підшипнику, еліптичності шийки і частоти обертання вала. До конструкції елементів шатунної групи висувають наступні вимоги: висока жорсткість і міцність головок шатуна і його стрижня при - можливо меншій масі (для зменшення сил інерції); габарити нижньої головки (у тронкових дизелях) повинні - дозволяти демонтаж шатуна разом з поршнем через циліндр; висока міцність втоми, піддатливість (пружність)і рівнозначна - міцність шатунних болтів. При збільшенні жорсткості підшипника поліпшуються умови утворення масляного клина (підшипник зберігає циліндричну форму), рівномірно розподіляються питомі тиски по поверхні антифрикційного сплаву і зменшується навантаження шатунних болтів при перекладці зазорів у підшипниках (у чотиритактних дизелях). Матеріал стрижня шатуна – вуглецеві сталі чи леговані сталі. Верхня головка шатуна має різну конструкцію в залежності типу і тактності дизеля. У тронкових дизелях поршнева головка звичайно нероз'ємна, її відковують заодно зі стрижнем шатуна. У головку запресовують і часто фіксують від провертання й осьового зрушення гвинтами втулку поршневого підшипника. У чотиритактних дизелях для забезпечення необхідної жорсткості і міцності верхню частину головки часто підсилюють чи підкріплюють ребром жорсткості. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 22 ♦ 1.5.2 Розрахунок шатуна Розрахунки виконан1 за допомогою программ Microsoft Excel Визначення основних po3MipiB шатуна Д1аметр цшпндра d= 0,25 м Зовшшний д1аметр поршневого пальця dn=(0,3-0,45)d = 0,11 м 0,42 Внутренний д1аметр верхньоТ головки dBr=(l,l-l,25)dn= 0,13 м 1,25 Зовшшний д1аметр верхньо! головки dHr=(l,3-l,7)dn= 0,16 м 1,5 Довжина втулки верхньо! головки шатуна а) плаваючого типу LUI=(0,33-0,45)d= 0,08 м 0,33 б) жорстко закршленого LUI=(0,28-0,32)d= 0 м 0 Д1аметр шатунно! шийки dIIIUI=(0,56-0,75)d= 0,18 м 0,72 Товщина стшки вкладишу нижньо! головки tB=(O,O3-O,O5)dmui= 0,01 м 0,05 Вщстань М1ж шатунними болтами L6=(l, 3-1,75)dIIHI = 0,31 м 1,73 Довжина нижньо! головки LK=(0,45-0,95)dmui= 0,17 м 0,95 Довжина шатуна 0’^8 L м Розм1ри двутаврового nepepi3y стержня шатуна -висота полки h=(l,2-l,4)hmin= 0,11 м Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГПдпис Дата 23 1,3 hmm=(0,5-0,55)dHr= 0,09 м 0,55 -ширина полки b=(0,55-0,75)h= 0,07 м 0,65 середня товщина полки (приамаеться конструктивно) С= товщина верхньо! стшки (приймаеться конструктивно) а= 0,0075 0,01 м м При цьому а>с Умови роботи шатуна. Шатуни зазнають знакоперемшних газових i шерцшних сил. KpiM напружень стиску в стержш шатуна виникають напруження згинання i р розтягання Вимоги до матер1алу шатуна. висока мщшсть Mani вщносш удовження високий onip удару висока межа втоми мппмальна масса при необхщшй мщносН i надШностГ Bn6ip марки MaTepiany. Вибираемо сталь 40ХН ГОСТ 4543-81 Мехашчш властивост! матер1алу. о- , = 981 МПа ст ,„ = 784 МПа Розрахунок на мщшсть. Вихщш дан Hi д1аметр цилшдра d= 0,25 м хщ поршня S= 0,34 м частота обиртання п= 500 хв'1 кривошипно-шатунне вщношення F = 0,25 максимальний тиск в цилшдр1 Ртах= 7,72 МПа маса поршнево!’ групи тп= 52,7 кг маса шатуна тш= 68 кг Розрахунок стержня шатуна, сила, що стискаэ стержень шатуна. А- площа поршня Fcm *=Р шах 6 х L/ = л = = 0,049 м2 0,33440791 МН 75,9 кг , маса деталей зворотньо-поступального руху сила що розтягуе стержень шатуна. FCT= т , — Арк. ВСППФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 24 ♦ Р = 1,2 - 2,5 цементащя Р = 0,5 -0,76 без обробки /? = 1,2-3 азоту вання /3 = 2 Ф коефщент приведения циклу ~ (р„р = 0,2 вуглицев1 CTani <PV = № леговаш стал1 <Р „ = 0,27 запас м1цност1 по меж1 текучосп = °т СТах + (Утх «« = kJ=1,5 4,20135292 сгУ +сгух >Ы=1,5 4,52779416 Розрахунок верхньо’Г головки шатуна, максимальна розтягуюча сила iHepuiT в ВМТ. =-{rn +mj)-r-a?-(1+Л-I’lO6 МН "ту = /и = (0,06—0,09) - тш = 0,09 6,12 Л». = 0,03423267 кг кг МН максимальш напруження розтягання. F = ------ — ст 2• = 15,8072926 МПа Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. ГНдпис Дата 28 1.5.3 Пропозиції по удосконаленню шатуна В дипломному проекті пропонується замінити спосіб подачі масла з нижньої кривошипної головки до поршневого пальця і охолодження поршня. Пропонується виконувати сквозний прямий отвір в стержні шатуна від верхньої головки до нижньої кривошипної головки. Відбір масла виконувати як і в попередньому варіанті, а подачу масла до отвору в стержні шатуна проводити по обвідному каналу в кривошипній головці. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 32 2 ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ 2.1 Вибір обладнання, пристосування та інструменту Раціональна організація робочих місць виявляє великий вплив на підвищення продуктивності праці, не вимагаючи від підприємства значних матеріальних витрат. Планування робочого місця повинне передбачити правильне розміщення предметів і засобів праці з урахуванням раціонального використання виробничої площі, зручності експлуатації і безпеки роботи. Для розробки технологічного процесу складання шатунно - поршневої обране слідуюче обладнання та інструмент. В першу чергу на дільниці повинні бути верстати для виконання слюсарно-складальних робіт. стиснуте повітря із Для продувки заводської системи . деталей використаємо Поршневі кільця будемо установлювати спеціальним пристосуванням. Для з’єднання поршневого пальця з поршнем пропонується використовувати рідкий азот для охолодження поршневого пальця. Використання рідкого азоту потребує визначених навичок роботи з ним. Для зберігання азоту на дільниці визначене місце з обмеженим доступом робітників. На дільниці встановлені ваги і стелажі для зберігання комплектуючих та пристосувань. Для зберігання інструментів, креслень, техпроцесів на дільниці установлюють інструментальні ящики. Також потрібно дільницю укомплектувати комплектом вимірювальних пристроїв, так як контрольні операції будуть виконувати робітники дільниці. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 33 2.2 Визначення технічної норми часу Розрахунок штучного часу в умовах серійного виробництва вираховується згідно формули а +а Тшт = ∑Т оп ×(1 + обс оп ), хв 100 де Топ- оперативний час на операцію , хв.; аобс- відсоток часу від оперативного на обслуговування робочого місця в % (4%); аоп- відсоток часу від оперативного на особисті потреби (3%); Визначимо штучний час на кожну окрему операцію складання шатуно-поршневої групи. 05 Підготовча. Т005 = 34 × (1+ 010 Складальна . Складання поршня. Т010 = 71 × (1+ 015 Складальна. 4+3 ) = 36 хвилин. 100 4+3 ) = 76 хвилин. 100 Складання поршня з шатуном. Т015 = 62 (1+ 4+3 ) = 66 хвилин. 100 Визнааємо загальний штучний час на складання. ТШТ = Т005 + Т010 + Т015 = 36+76+66=178 хвилин. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 34 3 ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ 3.1 Визначення потрібної кількості обладнання, працюючих і площі дільниці. Ефективний фонд робочого часу визначається за формулою: Феф = (365 – В – С) × Д × З × ( 1 − α ), год. 100 де В – вихідні дні; С – святкові дні; Д – тривалість зміни в годинах; З – кількість змін на добу; α – відсоток втрат часу на регламентовані перерви. Феф = (365 – 104 – 0) × 8 × 1 × ( 1 − Для дільниці складання необхідна 3 ) = 2025,36 год. 100 кількість робочих місць визначається за формулою: C рі = N × t шт.і , 60 × Ф еф де N – річна програма випуску, шт. ; tшт і – штучний час на операцію, хв..; Феф – фонд часу роботи робочого місця протягом року, год. Необхідна кількість робочих місць (розрахункова С р.і. і прийнята Спр.) визначається по кожній операції. С р 005 = 650 × 36 = 0,193 роб.м. 60 × 2025,36 С р 010 = 650 × 76 = 0,407 роб.м. 60 × 2025,36 С р 015 = 650 × 66 = 0,353 роб.м. 60 × 2025,36 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 35 За результатами розрахунків, приймаємо 1 робоче місце. Коефіцієнт завантаження робочих місць на дільниці складання визначається за формулою: Кз = ∑С , ∑С рі прі де ∑Срі – сума розрахункової кількості робочих місць ∑Срі – сума прийнятої кількості робочих місць Кз = 0,193 + 0,407 + 0,353 = 0,953 1 Визначення необхідної кількості працюючих на дільниці Чисельність основних виробничих робітників визначається по кожній операції за формулою: Ч оі = N × t шт.і , чол. 60 × Феф × К вн де Квн – коефіцієнт виконання норм виробітку (Квн = 1). Ч 005 = Ч 010 = 650 × 36 = 0,193 чол. 60 × 2025,36 × 1 650 × 76 = 0,407 чол. 60 × 2025,36 × 1 Ч 015 = 650 × 66 = 0,353 чол. 60 × 2025,36 ×1 За результатами розрахунків приймаємо одного основного робітника – слюсаря механоскладальних робіт 4 розряду. Оскільки за розрахунками на дільниці один основний робітник, розрахунок чисельності допоміжних робітників і керівників проводити недоцільно. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 36 Проведені розрахунки зводимо в таблицю 3.1. Таблиця 3.1 Зведена відомість працюючих на дільниці Категорія Кількість По змінам працюючих 1 2 В % від В % від чисельності загальної основних кількості робітників працюючих Основні робітники, 1 1 - 100 100 - - - - - - - - - - 1 1 - - 100 чол. Допоміжні робітники, чол. Керівники, чол. Всього Розрахунок площі дільниці. Виробнича площа для виконання складальних робіт визначається за формулою: Авир. = Чз × Кп, м2 де Чз – загальна чисельність робітників, працюючих на дільниці, чол. ; Кп – питома площа на одного робітника, м2 (для вузлового складання Кп = 6…25 м2; для загального складання Кп = 10…30 м2). Авир. = 1 × 24 = 24 м2 Загальна площа дільниці визначається за формулою: Аз = Авир + Амм + Асп, м2 де Амм – площа місця майстра, м2 (можна прийняти 6 м2, якщо за розрахунками керівники відсутні, приймаємо 0 м2); Асп – площа складу продукції, м2 (можна прийняти 6 м2). Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 37 Аз = 24 + 6 = 30 м2 Об’єм будови дільниці визначаємо за формулою: V = Азаг × h, м3 де h – висота будови, м (можна прийняти 8,0 м). V = 30 × 8,0 = 240 м3 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 38 4 ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ 4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання Заходи з техніки безпеки на дільниці складання ШПГ можна розділити на організаційні та технічні. До організаційних заходів відносяться інструктаж з техніки безпеки безпосередньо на робочому місці, обладнання дільниці плакатами та інструкціями. Безпосередню відповідальність за дотриманням техніки безпеки на дільниці загального складання несе бригадир і майстер складального цеху. Майстер проводе 1 раз на квартал інструктаж з техніки безпеки. До технічних заходів з техніки безпеки відносяться : - періодична перевірка обладнання дільниці складання. В даному випадку на дільниці знаходиться консольний кран, який перевіряється 1 раз в квартал. Також раз в квартал перевіряються стропи, якими користуються на дільниці.; - для роботи з рідким азотом на дільниці обладнана спеціальна ванна, а з рідким азотом зберігаються в спеціально відведеному місці; - інструмент і пристосування якими користуються на дільниці повинні бути справні, не зношені і відповідають вимогам техніки безпеки; - на дільниці складання повинна знаходитись аптечка укомплектована згідно вимог; - дільниці повинна бути обладнана стелажами для зберігання деталей, настилами для верстатів. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 39 Заходи з протипожежного захисту на дільниці складання ШПГ також можливо розділити на організаційні та технічні. Організаційні заходи : навчання робітників дільниці правилам пожежної безпеки, проведення лекцій, бесід, друкування необхідних інструкцій, обладнання дільниці плакатами. З технічних заходів на дільниці потрібні : - обладнати дільницю протипожежним щитом, який укомплектувати згідно вимог; - укомплектувати дільницю ящиком з піском для тушіння ізоляції дротів, які знаходяться під напругою ; - пролите масло потрібно негайно прибрати. Для цього на дільниці повинен бути ящик для використаного ганчір’я; - для місцевого освітлення потрібно використовувати тільки електричну лампочку під напругою 6-36 V, яка захищена металевою сіткою; - обладнати планом евакуації робітників у випадку пожежі. 4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання Кількість світильників визначається за формулою: N= E × A × K3 × Z , шт Фл × U × n де Е = 200лк - необхідна освітленість горизонтальної площини, відповідно до галузевих норм проектування штучного освітлення основних цехів промислових підприємств ВСН 196-83; А = 30 м2 - площа підлоги дільниці складання; Кз = 1,3 - коефіцієнт запасу при малому виділенні пилу; Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 40 Фл = 1995 лм - світловий потік однієї лампи, приймаємо за таблицею 4 [8] для ламп ЛДЦ 40 – 4; n = 2 - кількість ламп в одному світильнику; Z = 1,1 коефіцієнт нерівномірності освітлення; U – коефіцієнт використання освітлювальної установки вибираємо за таблицею 5 [8] залежно від індексу приміщення та коефіцієнтів відбивання світла. Визначаємо індекс приміщення за формулою: i= L×B , h × ( L + B) де L = 6м – довжина дільниці складання; В = 5м – ширина дільниці складання; h – висота підвішування світильника над робочим місцем, м; h =H – hр – hс H = 8м – висота приміщення; hр = 0,8м – висота робочої поверхні; hс = 4м – відстань від стелі до світильника. h =8 – 0,8 – 4 = 3,2м i= 6×5 = 0,85 3,2 × (6 + 5) Коефіцієнти відбивання стелі – 70%, стін – 30%, підлоги – 10% приймаємо згідно [8] Виходячи із значень коефіцієнтів та індексу приміщення U = 0,29 згідно таблиці 5 [8]. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 41 N= Згідно розрахунку 200 × 1,3 × 30 × 1,1 = 7,4шт. 1995 × 0,29 × 2 приймаємо на дільниці складання вісім світильників з лампами ЛДЦ 40 – 4. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 42 ЛІТЕРАТУРА 1. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчеты автомобильных и тракторных двигателей. – М: Высшая школа, 1978.- 400 с. 2. Доценко С.М., Діденко О.В. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок робочого процесу дизельного двигуна» з дисципліни « Теорія двигунів внутрішнього згоряння»Первомайськ ППІ 2012-40 с. 3. Методичні вказівки до практично ї роботи «Розрахунок та побудова індикаторої діаграми». Склав викладач Доценко С.М.: - Первомайськ ППТК, 2000.-24 с. 4. Коваленко І.М Конструкція та динаміка ДВЗ. методичні вказівки до виконання динамічного розрахунку кривошипно-шатунного механізму.- Первомайськ, 2013-43с. 5. Методичні вказівки до практичної роботи «Розрахунок теплового балансу дизельного двигуна». Склав викладач Доценко С.М. – Первомайськ ППТК, 1999.-28 с. 6. Коваленко І.М. Конструкція та динаміка ДВЗ. Методичні вказівки до виконання розрахунків основних деталей двигунів внутрішнього згоряння.- Первомайськ, 2010- 57 с. 7. Бельський Ф.В. Методичні вказівки до виконання технологічного розділу дипломного проекту з спеціальності 5.0505306 «Виробництво двигунів»- Первомайськ. 2012 – 15 с. 8. Русак О.Н. Справочная книга по охране труда в машиностроении- Л. Машиностроение, 1989.- 268 с. 9. Натальчишина В.П., Брендуля М.Ф., Гиль О.О. Вимоги до оформлення курсових та дипломних проектів і робіт. методичні вказівки для студентів інститут та коледжу. – Первомайськ: ППІ 2007.-47 с. Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 ПЗ Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 43 133.431.25.26.00.00.00 СК 8 9 4 12 11 5 10 7 1 2420* 6 3 2 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата Справ. № Перв. примен. 1280* Технічна характеристика 1. Ефективна потужнiсть Pe = 544 кВт. 2. Частота обертання колiнчастого валу n = 500 хв. 3. Ступiнь стиску = 12,5 4. Середнiй ефективний тиск Рme =0,978МПа. 5. Питома ефективна витрата палива Ве = 0,228 кг/квт.год. Технiчнi вимоги. 1. Використовувати дизельне паливо Л-0,2-40 ДСТУ 3868-99 2. Використовувати в системi мащення масло М8ЦС2 ГОСТ 21743-76 3. В якостi охолоджвальноi рiдини використовувати профiльтровану прісну воду з антикорозiйною присадкою ВНИИНП 117/Д. 4. Висота камери стиску 5,5 мм. 5. * Розмiри для довiдок. Изм. Лист № докум. Разраб. Труфан Пров. Коваленко Т.контр. Коваленко Н.контр. Коваленко Утв. Манзюк Подп. Дата 133.431.25.26.00.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Дизель 10500 1:5 8ЧН 25/34 Лист Листов 1 431-ВД Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.25.26.00.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці А1 1 133.431.25.26.01.00.00 СК Блок-картер 1 2 133.431.25.26.02.00.00 СК Фундаментна рама 1 3 133.431.25.26.03.00.00 СК Колінчастий вал 1 4 133.431.25.26.04.00.00 СК Кришка циліндру 8 5 133.431.25.26.05.00.00 СК Поршень 8 6 133.431.25.26.06.00.00 СК Шатун 8 7 133.431.25.26.07.00.00 СК Розподільний вал 1 8 133.431.25.26.08.00.00 СК Форсунка 8 9 133.431.25.26.09.00.00 СК Пусковий клапан 8 133.431.25.26.10.00.00 СК Паливний насос 8 10 високого тиску 11 133.431.25.26.11.00.00 СК Випускний колектор 1 12 133.431.25.26.12.00.00 СК Впускний колектор 1 ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 Змн. Арк. Розроб. № докум. Перевір. Труфан Коваленко Н. Контр. Коваленко Затверд. Манзюк Підпис Дата Дизель 8ЧН25/34 Літ. Арк. Акрушів 1 1 431-ВД 133.431.25.26.05.00.00 СК Ç250 12 1 2 3 13 4 5 6 7 Перв. примен. 1007 8 11 9 Справ. № 14 10 Инв. № подл. Подп. и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата 15 114 1.Перед складанням деталі промити, отвори та порожнини продути стислим повітрям. 2.Поршневі кільця встановлювати в канавки та знімати за допомогою спеціального пристосування. 3.Поршневі кільця змащені маслом повинні вільно прокручуватись в канавкі навколо осі поршня. 4.Замки розташовувати через 90Å відносно один одного по гвинтовії ліній. 5.Різниця складених поршнів призначених для встановлення в один двигу н не повинно перевищувать 0,5 кг. 6.Перед встановленням палець охолодити в рідкому азоті. 7.Після встанолення другого стопорного кільця перевірити наявність зазору між пальцем і кільцем. Сумарний зазор повинен буть не меньше 0,4 мм. 8.* Розміри для довідок. 133.431.25.26.05.00.00 СК Лит. Масса Масштаб Изм. Лист № докум. Подп. Дата Шатунно-поршнева Разраб. Труфан 120 1:1 Пров. Коваленко група Т.контр. Коваленко Лист Листов 1 Н.контр. Коваленко 431-ВД Утв. Манзюк Копировал Формат A1 Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Документація 133.431.25.26.05.00.00 СК А1 Складальне креслення Складальні одиниці 8 133.431.25.26.05.01.00 СК 12 133.431.25.26.05.02.00 СК Стержень шатуна 1 Діафрагма 1 Деталі 1 133.431.25.26.05.00.01 Поршень 1 2 133.431.25.26.05.00.02 Компресійне кільце 1 3 133.431.25.26.05.00.03 Компресійне кільце 3 4 133.431.25.26.05.00.04 Маслознімне кільце 2 5 133.431.25.26.05.00.05 Втулка головки шатуна 1 6 133.431.25.26.05.00.06 Поршневий палець 1 7 133.431.25.26.05.00.07 Стопорне кільце 2 9 133.431.25.26.05.00.08 Нижній вкладень 1 10 133.431.25.26.05.00.09 Шатунний болт 4 11 133.431.25.26.05.00.10 Верхній вкладень 1 15 133.431.25.26.05.00.11 Нижня кришка шатуна 1 ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 Змн. Арк. Розроб. № докум. Перевір. Труфан Коваленко Н. Контр. Коваленко Затверд. Манзюк Підпис Дата Шатунно-поршнева група Літ. Арк. Акрушів 1 2 431-ВД Найменування Кіл. Поз. Формат Позначення Примітка Стандартні вироби Болт М8 20.88 13 4 ГОСТ 7805-70 Штифт 8.12 ГОСТ2564-85 14 1 Арк. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26 Змн. Арк. № докум. Підпис Дата 2 Дубл. Зам. Ориг. ВСП ПФК НУК 133.431.25.26.05.00.00 СК Шатунно-поршнева група Затверджую Прiзвище Пiдпис Дата КОМПЛЕКТ ДОКУМЕНТIВ на технологічний процес складання ТЛ Розробив Труфан Перевірив Коваленко Н.контр Коваленко форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Труфан Коваленко Н контр. Коваленко 133.431.25.26.05.00.00 СК ВСП ПФК НУК Шатунно-поршнева група А Б к-м Цех. Діл. РМ опер. А 01 005 Підготовча 17474 4 1 36 02 А 03 04 010 Верстак А-1401 Ванна 9699-2900 Складальна(складання поршня) 17474 4 1 76 05 015 Верстак А-1401 Складальна(складання поршня з шатуном) Верстак А-1401 17474 4 1 66 А 06 Код, найменування операції Код, найменування обладнання Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу 07 08 09 10 11 12 13 14 15 16 17 МК Маршрутна Карта Складання Позначення, документа СМ проф. Р КР КОВД ОН УП Позначення, код ОВП ОП ОВ К шт ОН Т п.з. КВ Т шт. Н витр. Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Труфан Коваленко ВСП ПФК НУК Н контр. Шатунно-поршнева група Коваленко 12 1 2 13 ЕК 133.431.25.26.05.00.00 СК Ескізна Карта 3 4 5 6 7 8 9 10 11 14 15 форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Труфан Коваленко Н контр. Коваленко цех к/м А Діл. РМ 133.431.25.26.05.00.00 СК ВСП ПФК НУК Шатунно-поршнева група опер. Поз. 01 Найменування Позначення ОВП ОВ ОН КН Н витр. Роз п. Заг п. Такт п. Складальні одиниці К 02 03 015 6 Поршневий палець 1 1 04 010 12 Діафрагма 1 1 05 06 Деталі 07 08 010 1 Поршень 1 1 09 010 2 Компресійне кільце 1 1 10 010 3 Компресійне кільце 1 3 11 010 4 Маслознімне кільце 1 2 12 005 5 Втулка головки шатуна 1 1 13 005 7 Стопорне кільце 1 1 14 015 8 Стержень шатуна 1 1 15 015 9 Нижній вкладень 1 1 16 КК Комплектовочна Карта форма 1а Дубл. Зам. Ориг. 133.431.25.26.05.00.00 CK к/м опер. Поз. Найменування 02 015 10 Шатунний болт 03 015 11 04 015 15 цех Діл. РМ Позначення ОВП ОВ Я ОН Роз п. КН Заг п. 1 4 1 1 1 1 Н витр. Такт п. 01 Верхній вкладень Нижня кришка шатуна 05 Стандартні вироби 06 07 08 13 Болт М8 20.88 ГОСТ7805-70 1 4 09 14 Штифт 8.12 ГОСТ2564-85 1 1 10 Матеріали 11 12 13 005 Паливо дизельне ГОСТ 305-73 14 15 015 Масло 015 16 005 17 18 19 КК Комплектовочна Карта 1 1 Рідкий азот кг кг кг 10 4 1 5 Ганчірка кг 1 1 форма 1 Дубл. Зам. Ориг. Розроб. Перев. Труфан Коваленко Н контр. Коваленко А 01 ВСП ПФК НУК 133.431.25.26.05.00.00 СК Шатунно-поршнева група 015 Cкладальна(складання поршня з шатуном) Б 02 к/м Найменування деталі, ск. одиниці або матеріалу Р О 03 Встановити поршень на настил і встановити одне стопорне кільце в бобишку поршня. T 04 Позначення документа Код, найменування ІТБ 1376-08 Код, найменування обладнання Верстак АМ-0494 Код, позначення МВ ОВП ОВ ОН Тд То КВ Н витр. СЛ-установочні кліщі, ПР-консольний кран Q=0,5т 05 О 06 07 T Встановити верхню головку шатуна між бобишками поршня, охолодити палець в рідкому азоті (за спеціальним технологічним процесом) і з'єднати поршень з шатуном встановивши палець в бобишки та вершню головку шатуна. 08 ПР-консольний кран Q=0,5т, пристосування для встановлення поршневого пальця 09 О 10 Встановити 2 стопорне кільце. Перевірити зазор між пальцем і кільцем який повинен бути 0,4мм. T 11 СЛ-кліщі установки кілець, набор щупів 0-1 ГОСТ2936-78 12 13 14 15 16 ОК Операційна Карта