Сторінка 1 / 52Перегляд дипломного проєкту
Інформація про дипломний проєкт та текст для пошуку
Проект 4 тактного газового двигуна та дільниці складання кришки робочого циліндра з розробкою конструкції випускного клапана
Автор: Антон ЯНКОВСЬКИЙ. Спеціальність: 133-Галузеве машинобудування. Освітня програма: Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів внутрішнього згоряння.
Відокремлений структурний підрозділ
«ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ
Національного університету кораблебудування імені адмірала Макарова»
Відділення «Двигуни та автомобілі»
Циклова комісія «Обслуговування автомобілів та виробництва двигунів»
Допущений до захисту
Голова циклової комісії
_________ Василь МАНЗЮК
« ___» ___________ 2025 р.
Пояснювальна записка
до кваліфікаційної роботи (дипломного проекту)
фаховий молодший бакалавр
(освітньо-кваліфікаційний ступінь)
на тему: Проект 4 тактного газового двигуна та дільниці складання кришки
робочого циліндра з розробкою конструкції випускного клапана
Виконав: здобувач освіти 4 курсу,
групи 431-ВД-21
Галузь знань: 13 Механічна інженерія
Спеціальність: 133 Галузеве
машинобудування
Освітньо-професійна програма: Виробництво,
сервісне обслуговування та експлуатація
двигунів внутрішнього згоряння
_______________________________
(підпис)
Керівник _________
(підпис)
Антон ЯНКОВСЬКИЙ
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
Федір БЕЛЬСЬКИЙ
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
Консультант з економічного розділу
__________________ Ірина КАПАЦИНА
(підпис)
Нормоконтролер
__________________
( підпис)
Рецензент__________
(підпис)
Дата захисту ______________
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
Ігор КОВАЛЕНКО
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
Павло МАЛЮТІН
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
Оцінка за захист ____________________
Первомайськ – 2025 року
Відокремлений структурний підрозділ
«ПЕРВОМАЙСЬКИЙ ФАХОВИЙ КОЛЕДЖ
Національного університету кораблебудування
імені адмірала Макарова»
Відділення: «Двигуни та автомобілі»
Циклова комісія: «Обслуговування автомобілів та виробництва двигунів»
Освітньо-кваліфікаційний ступінь: фаховий молодший бакалавр
Галузь знань: 13 Механічна інженерія
Спеціальність: 133 Галузеве машинобудування
Освітньо-професійна програма: «Виробництво, сервісне обслуговування та експлуатація двигунів
внутрішнього згоряння»
ЗАТВЕРДЖУЮ
Голова циклової комісії «Обслуговування
автомобілів та виробництва двигунів»
_________________ Василь МАНЗЮК
“____” _________________ 2025 року
З А В Д А Н Н Я
НА КВАЛІФІКАЦІЙНУ РОБОТУ (ДИПЛОМНИЙ ПРОЄКТ) ЗДОБУВАЧЕВІ ОСВІТИ
Антону ЯНКОВСЬКОМУ
(ім’я,ПРІЗВИЩЕ)
1.Тема проєкту: Проєкт 4 тактного газового двигуна та дільниці складання кришки робочого
циліндра з розробкою конструкції випускного клапана
керівник проєкту: Бельський Ф.В.
затверджені наказом вищого навчального закладу від “06” березня 2025 р. № 44-у
2. Строк подання здобувачем проєкту: 13.06.2025 р.
3. Вихідні дані до проєкту: Потужність Ре = 600 кВт,
Частота обертання колінчастого валу n = 750 хв-1, ступень стиску Е = 10,5
Розробити технологічний процес складання: кришки робочого циліндра
Річне завдання 995 шт.
Режим роботи: І зміна
4.Зміст розрахунково – пояснювальної записки (перелік питань, які потрібно розробити)
1. КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ
1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна
1.2 Розрахунок індикаторної діаграми
1.3 Аналіз ефективних показників проєктованого двигуна й прототипу
1.4 Розрахунок сил динаміки що діють у КШМ
1.5 Розробка конструкції деталі, вузла, системи
1.5.1 Призначення, описування та обґрунтування проєктованої системи вузла, деталі
1.5.2 Вибір матеріалу, визначення розмірів і розрахунок на міцність деталі, вузла
1.5.3 Пропозиції по удосконаленню проєктованої системи, конструкції, вузла, деталі
2. ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ
2.1 Вибір обладнання, пристроїв, інструменту
2.2 Визначення технічної норми часу
2
3. ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ
3.1 Визначення потрібної кількості працівників і площі дільниці
4. ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ
4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання
4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання
ЛІТЕРАТУРА
ДОДАТКИ
1. Технологічний процес складання проєктованого вузла
2. Специфікації складальних креслень
5. Перелік графічного матеріалу (з точним зазначенням обов’язкових креслень)
Аркуш 1 Повздовжній розріз двигуна 6ГЧН 25/34 ф. А1
Аркуш 2 Складальне креслення випускного клапана ф.А1
6. Консультанти розділів проєкту
Розділ
Ім’я, ПРІЗВИЩЕ та посада
консультанта
Організаційноекономічний
Ірина КАПАЦИНА – викладач відділення
«Економіки та права»
Підпис, дата
завдання видав
завдання
прийняв
7. Дата видачі завдання: 21.04.2025 р.
КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН
Назва етапів дипломного
проєкту
№
з/п
1
2
3
4
5
6
7
8
Строк виконання
етапів проєкту
Розділ 1
28.04.2025 р.
Розділ 2
05.05.2025 р.
Розділ 3
09.05.2025 р.
13.05.2025 р.
Розділ 4
Перевірка проєкту на плагіат
19.05.2025 р.
26.05.2025 р.
02.06.2025 р.
Оформлення проєкту
11.06.2025 р.
Аркуш 1
Аркуш 2
Здобувач освіти
_____________ Антон ЯНКОВСЬКИЙ
Керівник проєкту
_____________ Федір БЕЛЬСЬКИЙ
( підпис )
( підпис )
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
(ім’я, ПРІЗВИЩЕ)
Примітка
ЗМІСТ
1. Конструкторський розділ
4
1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна
4
1.2 Розрахунок індикаторної діаграми
17
1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна і
прототипу
24
1.4 Динамічний розрахунок двигуна
25
1.5 Розробка конструкції випускного клапану
28
1.5.1 Призначення, описування та обґрунтування випускного клапану
28
1.5.2 Вибір матеріалу, визначення розмірів і розрахунок випускного
клапану
32
1.5.3Пропозиції по удосконаленню випускного клапану
39
2. Технологічний розділ
40
2.1Вибір обладнання, пристроїв та інструменту
40
2.2Визначення технічної норми часу
41
3. Організаційно – економічний розділ
43
3.1 Визначення потрібної кількості працюючих
і площі дільниці
43
4. Організація охорони праці та протипожежний захист
47
4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання
47
4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання
49
Література
51
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
Розроб.
Перевір.
Н. Контр.
Затверд.
№ докум.
Янковський А.
Бельський Ф.
Коваленко І.М.
Манзюк В.М.
Підпис
Дата
Пояснювальна
записка
Літ.
Арк.
Аркушів
2
51
Гр. 431- ВД-21
ДОДАТКИ
Додаток А Повздовжний розріз газового двигуна 6ГЧН 25/34
Додаток Б Специфікація складального креслення двигуна 6ГЧН25/34
Додаток В Складальне креслення випускного клапана
Додаток Г Специфікація складального креслення випускного клапану
Додаток Д Технологічний процес складання кришки робочого циліндру
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
3
1 КОНСТРУКТОРСЬКИЙ РОЗДІЛ
1.1 Розрахунок робочого процесу двигуна
1.1.1 Умова завдання:
Ефективна потужність
Pe= 600 кВт
Частота обертання колінчастого валу
n= 750 хв-1
Ступінь стиску
ε= 10,5
Коефіцієнт тактності
Z= 4
1.1.2
Вихідні дані теплового розрахунку.
Коефіцієнт надлишку повітря
α= 1,75
[1]
Тиск наддуву
PB= 190 кПа
[1]
Тиск навколишнього середовища
Pa= 100 кПа
[2]
Температура навколишнього середовища
Ta= 293 К
[2]
насосу
nk= 1,6
[2]
Підігрів свіжого заряду
ΔT= 10 К
[2]
Тиск залишкових газів
Pr= 183 кПа
[2]
Температура залишкових газів
Tr= 750 К
[1]
Ступінь підвищення тиску
λ= 2,15
[2]
стиску
n1= 1,34
[2]
розширення
n2= 1,23
[2]
Коефіцієнт використання теплоти в точці “Z” ξ z= 0,8
[2]
Коефіцієнт повноти індикаторної діаграми
ξ= 0,96
[2]
Нижча теплота згорання газу
QH= 33500 кДж/м3 [ 2 ]
Показник політропи стиску для відцентрового
Середнє значення показника політропи:
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
4
Природний газ:
Склад:
в%
в об’ємних долях
Метан
CH4=
95
RCH4=
0,95
Етан
C2H6=
2
RC2H6=
0,02
Пропан
C3H8=
2
RC3H8=
0,02
Бутан
C4H10=
1
RC4H10=
0,01
Пентан
C5H12=
0
RC5H12=
0
Вуглекислота
CO2=
0
RCO2=
0
Оксид вуглецю CO=
0
RCO=
0
Азот
N2=
0
RN2=
0
Кисень
O2=
0
RO2=
0
Водень
H2=
0
RH2=
0
1.1.3
Параметри робочого тіла.
Теоретично необхідна кількість повітря для згорання 1кмоля газу.
L0 =
L0 =
1
0,5(CO + H 2 ) + (n + 0,25m)C n H m − O2 =, кмоль
кмоль
0,21
(1.1)
0,5(0 + 0) + (1 + 0,25 4) 0,95 + (2 + 0,25 6) 0,02 +
1
кмоль
= 10,17
кмоль
0,21 + (3 + 0.25 8) 0,02 + (4 + 0,25 10) 0,01 − 0
Загальна кількість продуктів свіжого заряду.
M 1 = 1 + L0 , кмоль
(1.2)
кмоль
M 1 = 1 + 1.75 10,17 = 18,79 кмоль
кмоль
Кількість окремих компонентів продуктів згорання.
M CO2 = CO + (nCn H m ) + CO2 , кмоль
Кількість CO2 :
(1.3)
M CO2 = 0 + ((0,95) + (2 0,02) + (3 0,02) + (4 0,01)) + 0 = 1,09кмоль
Кількість H 2 O :
M H 2O = H 2 + (0,5mCn H m ), кмоль
(1.4)
M H 2O = 0 + ((0,5 4 0,95) + (0,5 6 0.02) + (0,5 8 0,02) + (0,5 10 0,01)) = 2,09кмоль
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
5
Кількість O2 :
M O2 = 0,21 ( − 1) L0 , кмоль
(1.5)
M O2 = 0,21 (1,75 − 1) 10,17 = 1,6013кмоль
Кількість N 2 :
M N2 = 0,79 L0 + N 2 , кмоль
(1.6)
M N2 = 0,79 1,75 10,17 + 0 = 14,055кмоль
Загальна кількість продуктів згорання
M 2 = M CO2 + M H 2O + M O2 + M N2 = 1,09 + 2,09 + 1,601 + 14,055 = 18,837кг / кмоль
(1.7)
Змінення об’єму при згорянні 1 кмоль газу.
M = M 2 − M 1 , кмоль
(1.8)
M = 18,837 − 18,79 = 0,045кмоль
Теоретичний коефіцієнт молекулярної зміни.
0 =
0 =
1.1.4
M2
,
M1
(1.9)
18,837
= 1,0024
18,79
Параметри процесу наповнення
Температура повітря після нагнітача.
nk −1
P nk
TB = Ta B , K
Pa
(1.10)
1, 6 −1
190 1,6
TB = 293
= 372,7 K
100
Температура повітря після охолоджувача.
(
Tint = TB − 10 − 70 0
)
(1.11)
Приймаємо число з інтервалу = 60
Tint = 372,7 − 60 = 312,7 K
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
6
Температура газоповітряної суміші.
Tñì =
Tñì =
Tã + L0 Tint
,K
1 + L0
(1.12)
310 + 1,75 10,17 312,7
= 319,6 K
1 + 1,75 10,17
де Tr = 310K - температура газу що поступає.
Коефіцієнт залишкових газів.
r =
Tñì + T
Pr
,
Tr
Pd − Pr
де Pd = 0,95 PB тиск в кінці впуску.
(1.13)
(1.14)
Pd = 0,95 190 = 180,5 кПа
r =
319,6 + 10
183
= 0,047
310
10,5 180,5 − 183
Коефіцієнт наповнення.
ÔÑ =
ÔÑ =
Pd
TCM
,
− 1 PB TCM + T + r Tr
(1.15)
10,5 180,5
319,6
= 0,92
10,5 − 1 190 319,6 + 10 + 0,047 750
Температура газоповітряної суміші на початку стиску.
Td =
Td =
Tñì + T + r Tr
,K
1+ r
(1.16)
319,6 + 10 + 0,047 750
= 348,5K
1 + 0,047
1.1.5 Параметри процесу стиску.
Тиск в кінці стиску.
Pc = Pd n1 , кПа
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.17)
Арк.
7
Pc = 180,5 10,51,34 = 4215,7кПа
Температура в кінці стиску.
Tc = Td n1 −1 , K
(1.18)
Tc = 348,5 10,51,34−1 = 775,1K
1.1.6 Параметри процесу згоряння
Дійсний коефіцієнт молекулярної зміни.
=
=
0 + r
,
1+ r
(1.19)
1,0024 + 0,047
= 1,0023
1 + 0,047
Максимальна температура циклу знаходиться з рівняння
балансу:
22,4 QH
= mCvm t z − (mCvmñì )t c ,
(1 + r )(1 + L0 ) z
(1.20)
Склад продуктів згорання в об’ємних долях:
RCO2 =
RCO2 =
R H 2O =
MH 2 O
,
M2
MO2
,
M2
№ докум.
Підпис
Дата
(1.23)
1,6013
= 0,0850
18,837
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Арк.
(1.22)
2,09
= 0,111
18,837
RO2 =
Змн.
(1.21)
1,09
= 0,0579
18,837
R H 2O =
RO2 =
MCO2
,
M2
Арк.
8
RN2 =
RN 2 =
MN 2
,
M2
(1.24)
14,055
= 0,7462
18,837
Мольна теплоємкість продуктів згорання:
mCvm = RO2 mCvO2 + RN2 mCvN2 + RH 2O mCvH 2O + RCO2 mCvCO2 ,
(1.25)
для O2 : mCvO = 23,664 + 159,1 10 −5 t Z ,
(1.26)
для N 2 : mCvN = 22,374 + 134 10 −5 t Z ,
(1.27)
для CO2 : mCvCO = 41,34 + 242,8 10 −5 t Z ,
(1.28)
для H 2 O : mCvH O = 26,67 + 443,8 10 −5 t Z ,
(1.29)
2
2
2
2
Після підстановки одержимо рівняння
mCvm = a + b 10 −5 t z
a = 23,664 RO2 + 22,374 RN 2 + 41,3405 RCO2 + 26,67 RH 2O
b = 159,1 RO2 + 134 RN2 + 242,8 RCO2 + 443,8 RH 2O
(1.30)
(1.31)
(1.32)
де a = 22,29
b = 598,73
теплоємкість газового палива.
mCv ÃÏ = RCH4 mCvCH4 + RC2 H 6 mCvC2 H 6 + RC3 H8 mCvC3 H 8 + RC4 H10
mCvC4 H10 + RC5 H12 mCvC5 H12 + RCO2 mCvCO2 + RN 2 mCvN 2
mCvCH4 = 26,314 + 2600 10 −5 t c ,
(1.34)
mCvC2 H 6 = 41,004 + 7964 10 −5 t c ,
(1.35)
mCvC3H8 = 60,04 + 11382 10 −5 t c ,
(1.36)
mCvC4 H10 = 67,128 + 11920 10 −5 t c ,
(1.37)
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
(1.33)
Дата
Арк.
9
mCvC5 H12 = 118,06 + 14096 10 −5 t c ,
(1.38)
mCvCO2 = 27,545 + 1386 10 −5 t c ,
(1.39)
mCvN2 = 20,637 + 255 10 −5 t c ,
(1.40)
Після підстановки одержимо рівняння.
mCvÃÏ = a + b 10 −5 t z ,
(1.41)
де a = 12,99
b = 5501,79
Мольна теплоємкість газово-повітряної суміші при постійному об’ємі.
mCvñì =
mCv ÃÏ + mCvïîâ L0 + mCv ìå r (1 + L0 )
,
(1 + L0 ) (1 + r )
(1.42)
Після підстановки одержимо рівняння.
mCvñì = a1 + b1 10 −5 t z ,
(1.43)
де a1 = 20,09
b1 = 495,96
mCvïîâ = 22,7 + 129,8 10 −5 t c - мольна теплоємкість повітря.
(1.44)
Середня мольна теплоємкість газоповітряної суміші при
постійному тиску.
mCvmñì = a 2 +
b2
10 −5 Ò ,
2
(1.45)
Після підстановки одержимо рівняння.
mCvmñì = a2 + b2 10 −5 T
(1.46)
де a2 = a1
b2 =
b1
2
(1.47)
a2 = 20,09
b2 =
495,96
= 247,98
2
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
10
Мольна теплоємкість продуктів згорання при постійному
тиску в точці “Z”.
mCpZ = 8,314 + 19,86 +
1,68
184,36
−5
+ 427,38 +
10 TZ ,
(1.48)
Після підстановки одержимо рівняння.
mCvñì = a3 + b3 10 −5 TZ .
(1.49)
де a3 = 29,134
b3 = 532,729
Середня мольна теплоємкість продуктів згорання при постійному
тиску в точці “Z”.
mCpmZ = a 4 +
b4
10 −5 TZ ,
2
(1.50)
де a4 = a3
(1.51)
b3
2
(1.52)
b4 =
a4 = 29,134
b4 =
532,729
= 266,364
2
Максимальна температура процесу згорання.
Після підстановки одержимо квадратне рівняння.
A 10 −5 t Z2 + B t Z − c = 0 ,
(1.53)
− B + B 2 + 4 A 10 −5 c 0
, C
2 A 10 −5
(1.54)
де A = 266,974
B = 29,201
C = 50007,38
Звідки:
tZ =
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
11
− 24,3051 + 24,30512 + 4 183,173 10 −5 50007,38
tZ =
= 1505,4 0 C
−5
2 266,974 10
(1.55)
TZ = t z + 273 = 1505,4 + 273 = 1778,4K
Максимальний тиск згорання.
Pmа =
Pc TZ
TC
, кПа
Pmа = 1,0023 4215,7 1778,4
775,1
(1.56)
= 9694,1кПа
Ступінь підвищення тиску
= Pmax P ,
(1.57)
c
= 9694,1 4215,7 = 2,30
100% = 6,95 %
= (2,30 − 2,15)
2,30
Δλ повинна бути в межах 10%
Ступінь попереднього розширення.
=
=
TZ
,
Tc
(1.58)
1,0023 1778,4
=1
2,3 775,1
1.1.6 Параметри процесу розширення.
Ступінь подальшого розширення.
=
=
,
(1.59)
10,5
= 10,5
1
Тиск в кінці розширення.
PB =
Pmax
n
2
, кПа
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.60)
Арк.
12
PB =
9694,1
= 537,6кПа
10,51, 23
Температура в кінці розширення.
Tâ =
Tâ =
TZ
,
(1.61)
TB
P
1 + (K − 1) r
K
PB
(1.62)
n −1
2
1778,4
= 1035,5K
10,51, 23−1
Середня температура випускних газів.
Tñð.ã. =
Tñð.ã. =
1035,5
183
1 + (1,35 − 1)
= 827,8K
1,4
190
де K = 1,4; K = 1,35 - емпіричні коефіцієнти.
Температура залишкових газів.
Tr =
Tr =
TB
PB
3
Pr
1035,5
190
3
183
Tr3 − Tr
Перевірка:
Tr3
,
(1.63)
= 723K
100% ,
750 3 − 723
750 3
(1.64)
100% = 3,6%
1.1.7 Індикаторні показники робочого циклу.
Середній теоретичний індикаторний тиск.
Pmi =
PC
1
1
1
( − 1) +
1 − n −1 −
1 − n −1 , кПа
−1
n2 − 1
n1 − 1
Pmi =
0,96 4215,7
2,3 1
1
1
1
=
2,3 (1 − 1) +
1 − 1, 23−1 −
1 −
1, 341 −1
10,5 − 1
1,23 − 1 10
1,34 − 1 10,5
2
1
(1.65)
= 1089,51кПа
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
13
Індикаторний ККД.
i = 0,37
i = 0,37
(1 + L0 )Tñì Pmi
QH Pd Ô ñ
,
(1.66)
(1 + 1,75 10,17) 319,6 1089,51 = 0,44
33500 180,5 0,92
Питома індикаторна витрата газу.
gi =
3600 м 3
,
кВт г од
QH i
(1.67)
3
3600
= 0,25 м
кВт год
33500 0,44
gi =
1.1.8 Ефективні показники робочого циклу.
Середній тиск механічних втрат.
PM = (0,05 + 0,0155 VП .СР ) 103 кПа
(1.68)
Середня швидкість поршня.
VП .СР. =
S ПР. n М
,
С
30
(1.69)
де SПР = 0,34 м - хід поршня двигуна по прототипу.
VП .СР. =
0,34 750
= 8,5 М
С
30
PM = (0,05 + 0,0155 8,5) *1000 = 131,8кПа
Середній ефективний тиск.
Pme = Pmi − Pm , кПа
(1.70)
Pme = 1089,51 − 131,8 = 957,7кПа
Механічний К.К.Д.
M =
Pme
,
Pmi
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.71)
Арк.
14
M =
957,7
= 0,88
1089,51
Ефективний К.К.Д.
e = i M ,
(1.72)
e = 0,44 0,88 = 0,384
Питома ефективна витрата газу.
вe =
вe =
gi м3
,
М
(1.73)
кВт год
3
0,25
= 0,28 м
кВт год
0,88
Годинна ефективна витрата газу.
B = ве Pe , м
3
(1.74)
год
B = 0,28 600 = 168,1 м
3
год
1.1.9 Основні розміри циліндра і двигуна.
Літраж двигуна.
Vst = 30 Z
Pe 10 3
,Л
Pme n
(1.75)
де Z=4 – коефіцієнт тактності двигуна
Робочий об’єм циліндра.
Vs =
Vs =
Vst
,Л
i
(1.76)
100,24
= 16,71Л
6
Діаметр циліндра.
d = 100 3
4 Vs
, мм
m
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.77)
Арк.
15
m=
S ПР
,
d ПР
(1.78)
де d ПР = 0,250м – діаметр циліндра двигуна прототипу
m=
d = 100 3
0,340
= 1,36
0,250
4 16,71
= 250,1мм
3,14 1,36
Хід поршня.
S = m d , мм
(1.79)
S = 1,36 250,1 = 340,2 мм
1.1.10 Уточнені розміри циліндра і двигуна.
Діаметр циліндра.
d = 250мм
Хід поршня.
S = 340мм
Літраж двигуна.
d 2 S i
Vst =
Vst =
4 10 6
,Л
(1.80)
3,14 250 2 340 6
= 100,09 Л
4 10 6
Робочий об’єм циліндра.
Vs =
Vs =
Vst
,Л
i
(1.81)
100,09
= 16,68 Л
6
Ефективна потужність двигуна.
Pep =
Pme Vst n
, кВт
30 Z 10 3
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.82)
Арк.
16
Pep =
957,7 100,09 750
= 599,1кВт
30 4 10 3
Отримана величина відрізняється від заданої на:
Pe =
Pep − Pe
Pecp =
Pecp
100% ,
Pep + Pe
2
,
(1.83)
(1.84)
Так як значення Δ<5% розрахунок виконаний вірно.
1.2 Розрахунок індикаторної діаграми
1.2.1 Розрахунок теоретичної індикаторної діаграми.
Вихідні дані:
Pmi = 1,09 МПа - середній індикаторний тиск.
Pd = 0,18 МПа - тиск в кінці впуску.
n1 = 1,34 МПа - показник політропи стиску.
c = 10,5 - ступінь стиску.
Pmax = 9,69 МПа - максимальний тиск в циліндрі.
n 2 = 1,23 - показник політропи розширення.
= 1,0 - ступінь попереднього розширення.
m p = 0,050 МПа/мм - масштаб по осі тиску.
Розрахунок лінії стиску виконуємо по формулі:
Pст =
Pd n1
, МПа
(V / Vc ) n1
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.85)
Арк.
17
Розрахунок лінії розширення виконуємо по формулі:
Pðîç =
Pmax n2
, МПа
(V / Vc ) n2
(1.86)
Результати розрахунків по формулам (1.85) і (1.86) приведені в таблиці 1.1
Таблиця 1.1
Координати для побудови кривих стиску і розширення
V/Vc
рст,МПА
рст,мм
рроз,МПа
рроз,мм
1
4,22
84,4
9,69
193,8
1,25
3,12
62,4
7,32
146,3
1, 5
2,44
48,8
5,81
116,3
2,0
1,66
33,1
4,05
80,9
2,5
1,22
24,5
3,05
61,1
3,0
0,96
19,2
2,43
48,5
4,0
0,65
13,0
1,69
33,8
5,0
0,48
9,6
1,28
25,5
6,0
0,4
8,0
1,08
20,0
7,0
0,31
6,1
0,83
16,7
8,0
0,27
5,0
0,72
13,1
9,0
0,22
4,3
0,61
12,2
10,0
0,16
3,9
0,55
11,1
10,5
0,18
3,5
0,50
10
Дійсний індикаторний тиск
PmiÄ =
F
5225
mp =
0.050 = 1.1 МПа
AB
237,5
(1.87)
де: F = 5225 мм² - площа індикаторної діаграми
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
18
Об’єм камери згоряння
Vc =
VS
, мм
−1
(1.88)
де VS = AB = 237,5 мм - приведений робочий об’єм
Vc =
237,5
= 25 мм
10,5 − 1
Похибка середнього індикаторного тиску.
Pmi =
Pmicp =
Pmicp =
Pmi =
Pmi − PmiД
100%
(1.89)
Pmi + PmiД
, МПа
2
(1.90)
Pmicp
1,09 + 1,1
= 1,095МПа
2
1,09 − 1,1
1,095
100% = 0,9%
Похибка не перевищує 5%
Дійсну індикаторну діаграму будуємо із врахуванням
її характерних
точок:
де c′ – точка початку подачі іскри (палива форсункою), яка визначається
випередженням запалювання (випередженням впорскування палива).
f - точка початку згоряння, яка визначається кутом затримки згоряння
∆φ1 =10ºПКВ.
∆ φ2 =10ºПКВ- кут після ВМТ, де тиск газів максимальний.
b- точка початку відкриття випускного клапана.
r′- точка початку відкриття впускного клапану.
r″- точка закриття випускного клапана.
d - точка закриття впускного клапану.
с″- точка тиску газів в ВМТ в кінці такту стиску.
zd - точка максимального тиску газів.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
19
1.2.1 Вихідні дані для побудови дійсної індикаторної діаграми
1. Кривошипно-шатунне відношення
λ = R/L = 0,17/0,69 = 0,246 (1.91)
2. Відстань від ВМТ до НМТ на діаграмі АВ = 237,5 мм
3. Кут затримки згоряння
∆φ1 = 10º ПКВ
4. Тиск залишкових газів
Pr = 0,183 МПа
5. Масштаб тиску
mp= 0,05 МПа/мм
6. Хід поршня
S = 0,34 м
7. Тиск в кінці стиску
Pc = 4,22 МПа
8. Максимальний тиск
Pmax = 9,69МПа
Розрахунок координат характерних точок
індикаторної діаграми
приведений в таблиці 1.3
Таблиця 1.3
Координати характерних точок індикаторної діаграми
Положення точки
Постійна X = (1-
Відстань від ВМТ
відносно ВМТ, φ
cosφ)+0,25·λ·(1-
до точки
ПКВ
cos2φ)
Х·(AB)/2,мм
с, до ВМТ
30
0,1647
18,5
f, до ВМТ
20
0,0747
8,4
b, після ВМТ
130
1,7147
192,9
r′, до ВМТ
20
0,0747
8,4
r″́, після ВМТ
30
0,1647
18,5
d, до ВМТ
150
1,7147
192,9
φ,ПКВ
Ордината точки r″ :
Pr/mp = 0,183/0,05 = 3,66 мм
(1.92)
Pc´ = 1,2·Pc = 1,2·4,22 = 5,06 МПа;
(1.93)
Pс'/mp = 5,06/0,05 = 112мм.
(1.94)
Тиск газів у ВМТ:
Максимальний тиск згоряння
Pzd = 0,85·Pmax = 0,85·9,69 = 8,24 МПа
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.95)
Арк.
20
Поправка Брікса
Pzd/mp = 8,24/0,05 = 164,8 мм.
(1.96)
OO1 = R·λl/2 = 170·0,246/2 =20,91 мм
(1.97)
Масштаб переміщення ms = S/AB = 340/237,5 = 1,43 мм/мм
(1.98)
Поправка Брікса в масштабі переміщення
OO1 = OO1/ms = 20,91/1,43 = 14,6 мм.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.99)
Арк.
21
1.3 Аналіз ефективних показників проектованого двигуна
й прототипу
Таблиця
1.4 Порівняльна таблиця ефективних показників двигунів
Назва
Позначення
Проектований двигун
Двигун-прототип
Pe
599
525
n
750
600
Pmax
8,24
8
Тиск наддуву, МПа
Pв
0,190
0,180
Діаметр, мм
d
250
250
Хід поршня, мм
S
340
340
Число циліндрів
i
6
6
Ступень стиску
10,5
10
Питома ефективна витрата
вe
0,28
0,32
Ефективна потужність,
кВт
Частота обертання
колінчастого валу, хв −1
Максимальний тиск
згоряння, МПа
палива, м
3
кВт год
Розрахований мною двигун має більшу потужність, ніж двигун прототип, за рахунок збільшення обертів двигуна, ступені стиску та тиску
наддуву.
Також спроектований двигун має більший максимальний тиск згоряння за
рахунок збільшення тиску наддуву та ступені стиску.
Діаметр та хід
поршня такі ж самі як і у двигуна - прототипу. Питома ефективна витрата
палива має незначне зниження за рахунок підвищення ступені стиску.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
24
1.4 Динамічний розрахунок двигуна
На деталі КШМ діють:
Сили тиску газу
Fг = Pц
d 2
4
,H
(1.100)
Сили інерції мас, що рухаються зворотно-поступально.
Fu = −mS r 2 (cos + L cos 2 ), H
(1.101)
Сумарна сила (дійсна).
Fd = Fг Fu , H
(1.102)
Fn = Fd tg , H
(1.103)
Нормальна сила.
Радіальна сила.
Fr = Fd
cos( + )
,H
cos
(1.104)
FK = Fd
sin ( + )
,H
cos
(1.105)
Дотична сила.
Вихідні дані:
d = 0,25м
-
діаметр поршня
n = 750 хв −1
-
частота обертання КВ
hmax = 164,8 мм
-
ордината прийнята для Pmax
Pmax = 8240 кПа -
максимальний тиск циклу
L = 0,246
-
кривошипно-шатунне відношення
m p = 50,0 кПа/мм -
масштаб індикаторної діаграми
m S = 79,5 кг
маса деталей, що рухаються
-
зворотно-поступально
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
25
r = 0,170м
-
радіус кривошипа
20 =10,000˚
-
кут максимального тиску
= 78,5 c −1
-
кутова швидкість
m F = 2,45 кН/мм
A = 0,049 м 2
масштаб сил
-
площа поршня
-
Таблиця 1.4 Результати динамічного розрахунку
φ˚
Fг
Fи
Fd
FN
Fr
Fk
Fг
Fи
Fd
FN
Fr
Fk
пкв
кн
кн
кн
кн
кн
кн
мм
мм
мм
мм
мм
мм
0,0
8,5
-103,7 -95,2
0,0
-95,2
0,0
3,5
-42,3
-38,8
0,0
-38,8
0,0
10,0
8,5
-101,2 -92,6
-3,9
-90,5
-19,9
3,5
-41,3
-37,8
-1,6
-36,9
-8,1
20,0
8,5
-93,9
-85,3
-7,2
-77,7
-35,9
3,5
-38,3
-34,8
-2,9
-31,7
-14,6
30,0
8,5
-82,3
-73,7
-9,1
-59,3
-44,8
3,5
-33,6
-30,1
-3,7
-24,2
-18,2
40,0
8,5
-67,4
-58,8
-9,4
-38,9
-44,9
3,5
-27,5
-23,9
-3,8
-15,9
-18,3
50,0
8,5
-49,9
-41,4
-7,9
-20,5
-36,8
3,5
-20,4
-16,8
-3,2
-8,3
-15,0
60,0
8,5
-31,3
22,8
-4,9
-7,0
-22,2
3,5
-12,8
-9,3
-2,0
-2,8
-9,0
70,0
8,5
-12,8
-4,2
-0,9
-0,4
-4,2
3,5
-5,2
-1,7
-0,4
-0,2
-1,7
80,0
8,5
4,7
13,3
3,3
-0,9
13,7
3,5
1,9
5,4
1,3
-0,3
5,6
90,0
8,5
20,4
29,0
7,3
-7,3
29,0
3,5
8,3
11,8
3,0
-3,0
11,8
100,0
8,5
33,7
42,3
10,5
-17,7
39,8
3,5
13,7
17,2
4,3
-7,2
16,2
110,0
8,5
44,1
52,7
12,5
-29,8
45,2
3,5
18,0
21,5
5,1
-12,1
18,4
120,0
8,5
51,8
60,4
13,1
-41,6
45,7
3,5
21,1
24,6
5,3
-17,0
18,6
130,0
8,5
57,0
65,6
12,6
-51,8
42,2
3,5
23,3
26,8
5,1
-21,1
17,2
140,0
8,5
60,2
68,8
11,0
-59,8
35,7
3,5
24,5
28,0
4,5
-24,4
14,6
150,0
8,5
61,8
70,4
8,7
-65,3
27 ,6
3,5
25,2
28,7
3,5
-26,6
11,2
160,0
8,5
62,5
71,1
6,0
-68,9
18,6
3,5
25,5
29,0
2,4
-28,1
7,6
170,0
8,5
62,7
71,3
3,0
-70,7
9,3
3,5
25,6
29,1
1,2
-28,8
3,8
180,0
8,5
62,7
71,3
0,0
-71,3
0,0
3,5
25,6
29,1
0,0
-29,1
0,0
190,0
8,5
62,7
71,3
-3,0
-70,7
-9,3
3,5
25,6
29,1
-1,2
-28,8
-3,8
200,0
8,5
62,5
71,1
-6,0
-68,9
-18,6
3,5
25,5
29,0
-2,4
-28,1
-7,6
210,0
8,5
61,8
70,4
-8,7
-65,3
-27,6
3,5
25,2
28,7
-3,5
-26,7
-11,2
220,0
9,8
60,2
70,0
-11,2
-60,8
-36,4
4,0
24,5
28,5
-4,5
-24,8
-14,8
230,0
11,0
57,0
68,1
-13,0
-53,8
-43,7
4,5
23,3
27,8
-5,3
-21,9
-17,8
240,0
12,2
51,8
64,1
-13,9
-44,1
-48,5
5,0
21,1
26,1
-5,7
-18,0
-19,8
250,0
12,2
44,1
56,4
-13,4
-31,9
-48,4
5,0
18,0
23,0
-5,4
-13,0
-19,7
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
26
Продовження таблиці 1.4
φ˚
Fг
Fи
Fd
FN
Fr
Fk
Fг
Fи
Fd
FN
Fr
Fk
пкв
кн
кн
кн
кн
кн
кн
мм
мм
мм
мм
мм
мм
260,0
14,7
33,7
48,4
-12,0
-20,3
-45,5
6,0
13,7
19,7
-4,9
-8,2 -18,6
270,0
17,1
20,4
37,6
-9,5
-9,5
-37,6
7,0
8,3
15,4
-3,9
-3,9 -15,4
280,0
19,6
4,7
24,4
-6,0
-1,7
-25,1
8,0
1,9
9,9
-2,4
-0,7 -10,2
290,0
26,9
-12,7
14,1
-3,7
1,6
-14,4
11,0
-5,2
5,7
-1,3
0,6
-5,9
300,0
36,7
-31,3
5,3
-1,1
1,6
-5,2
15,0
-12,8
2,2
-0,4
0,6
-2,1
310,0
49,0
-49,9
-0,9
0,2
-0,4
-0,8
20,0
-20,3
-0,3
0,0
-0,1
0,3
320,0
330,0
340,0
61,3
98,1
152,0
-67,4
-82,3
-93,9
6,0
15,7
58,1
0,9
-1,9
-4,9
-3,9
12,6
52,9
4,6
-9,5
-24,4
25,0 -27,4
40,0 -33,6
62,0 -38,3
-2,4
6,4
23,7
0,3
-0,7
-2,0
-1,6
1,8
5,1 -3,9
21,6 -9,9
350,0
220,7 -101,2 119,5
-5,1 116,8
-25,7
90,1
-41,3
48,7
-2,0
47,6 -10,5
360,0
274,7 -103,7 170,9
0,0 170,9
0,0 112,1
-42,3
69,7
0,0
69,7
0,0
370,0
404,7 -101,2 303,5
12,9 296,6
65,4 165,2
-41,3 123,8
5,2 121,0
26,7
380,0
306,6
-93,9 212,6
17,9 193,7
89,6 125,1
-38,3
86,8
7,3
79,0
36,5
390,0
233,0
-82,3 150,6
18,6 121,1
91,5
95,1
-33,6
61,4
7,6
49,4
37,3
400,0
171,7
-67,3 104,3
16,7
69,2
79,8
70,0
-27,4
42,5
6,8
28,2
32,6
410,0
127,5
-49,9
77,5
14,8
38,4
69,0
52,0
-20,3
31,6
6,0
15,7
28,1
420,0
93,2
-31,3
61,8
13,4
19,2
60,2
38,0
-12,8
25,2
5,5
7,8
24,6
430,0
68,6
-12,7
55,8
13,2
6,6
57,0
28,0
-5,2
22,8
5,4
2,7
23,2
440,0
53,9
4,7
58,7
14,6
-4,2
60,4
22,0
1,9
23,9
5,9
-1,7
24,6
450,0
44,1
20,4
64,6
16,4
-16,4
64,6
18,0
8,3
26,3
6,6
-6,6
26,3
460,0
36,7
33,7
70,5
17,6
-29,5
66,3
15,0
13,7
28,8
7,1
-12,0
27,0
470,0
31,8
44,1
76,0
18,0
-43,0
65,3
13,0
18,0
31,0
7,2 -17,5
26,6
480,0
29,4
51,8
81,3
17,7
-56,0
61,5
12,0
21,1
33,1
7,2
-22,8
25,1
490,0
26,9
57,0
84,0
16,1
-66,4
54,0
11,0
23,3
34,3
6,5
-27,1
22,0
500,0
24,5
60,2
84,7
13,5
-73,7
44,0
10,0
24,5
34,5
5,5
-30,0
17,9
510,0
24,5
61,8
86,4
10,7
-80,1
33,9
10,0
25,2
35,2
4,3
-32,7
13,8
520,0
19,6
62,5
82,1
6,9
-79,6
21,5
8,0
25,5
33,5
2,8
-32,4
8,8
530,0
17,1
62,7
79,9
3,4
-79,3
10,5
7,0
25,6
32,6
1,4
-32,3
4,2
540,0
14,7
62,7
77,5
0,0
-77,5
0,0
6,0
25,6
31,6
0,0
-31,6
0,0
550,0
12,2
62,7
75,0
-3,2
-74,4
-9,8
5,0
25,6
30,6
-1,3
-30,3
-4,0
560,0
9,8
62,5
72,3
-6,1
-70,1
-19,0
4,0
25,5
29,5
-2,4
-28,6
-7,7
570,0
8,5
61,8
70,4
-8,7
-65,3
-27,6
3,5
25,2
28,7
-3,5
-26,6 -11,2
580,0
8,5
60,2
68,8
-11,0
-59,8
-35,7
3,5
24,5
28,0
-4,4
-24,4 -14,6
590,0
8,5
57,0
65,6
-12,6
-51,8
-42,2
3,5
23,3
26,8
-5,1
-21,1 -17,2
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
27
Продовження таблиці 1.4
φ˚
Fг
Fи
Fd
FN
Fr
Fk
Fг
Fи
Fd
FN
Fr
Fk
пкв
кн
кн
кн
кн
кн
кн
мм
мм
мм
мм
мм
мм
600,0
8,5
51,8
60,4
-13,1
-41,6
-45,7
3,5
21,1
24,6
-5,3
-17,0 -18,6
610,0
8,5
44,1
52,7
-12,5
-29,8
-45,2
3,5
18,0
21,5
-5,1
-12,1 -18,4
620,0
8,5
33,7
42,3
-10,5
-17,7
-39,8
3,5
13,7
17,2
-4,3
-7,2 -16,2
630,0
8,5
20,4
29,0
-7,3
-7,3
-29,0
3,5
8,3
11,8
-3,0
-3,0 -11,8
640,0
8,5
4,7
13,3
-3,3
-0,9
-13,7
3,5
1,9
5,4
-1,3
-0,3
-5,6
650,0
8,5
-12,7
-4,2
0,9
-0,4
4,2
3,5
-5,2
-1,7
0,4
-0,2
1,7
660,0
8,5
-31,3
-22,8
4,9
-7,0
22,2
3,5
-12,8
-9,3
2,0
-2,8
9,0
670,0
8,5
-49,9
-41,3
7,9
-20,5
36,8
3,5
-20,3
-16,8
3,2
-8,3
15,0
680,0
8,5
-67,4
-58,8
9,4
-38,9
44,9
3,5
-27,4
-23,9
3,8
-15,9
18,3
690,0
8,5
-82,3
-73,7
9,1
-59,3
44,8
3,5
-33,6
-30,1
3,7
-24,2
18,2
700,0
8,5
-93,9
-85,3
7,2
-77,7
35,9
3,5
-38,3
-34,8
2,9
-31,7
14,6
710,0
720,0
8,5 -101,2
8,5 -103,7
-92,6
-95,1
3,9
0,0
-90,6
-95,1
19,9
0,0
3,5
3,5
-41,3
-42,3
-37,8
-38,8
1,6
0,0
-36,9
-38,8
8,1
0,0
1.5 Розробка конструкції випускного клапану
1.5.1 Призначення, описування та обґрунтування випускного клапану.
В сучасних двигунах внутрішнього згорання застосовують керовані
клапани як впускні, так і випускні.
Найбільш тяжким періодом роботи для клапану є початкова стадія
випуску. Протягом цього періоду гази витікають з циліндру з критичною
швидкістю, яка зазвичай перевищує 600 м/с при температурі 900-1000ºC та
вище. При цьому вся поверхня головки і частина поверхні стрижня клапану
нагрівається. Тепло відводиться лише через направляючу втулку, а опорна
поверхня не приймає участі у віддачі тепла. Через обмежений відвід тепла
температура головки випускного клапану двигунів із займанням від
стискання сягає 700-800ºС, а в карбюраторних двигунах – ще більш високих
значень. В таких важких температурних умовах клапан підвергається дії сил
тиску газів, сил пружин і сил інерції двигунів механізму передачі.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
28
Найчастіші дефекти клапанів – зависання, вигоряння фаски, які
викликають перегрівання головки циліндру та клапану і його короблення,
обривання стрижня клапану. Основними причинами цих дефектів є:
перевантаження дизеля; за коксування зазору між сідлом та клапаном,
перекіс клапану (при наявності ударного навантаження); потрапляння між
фаскою та сідлом клапану крупинок нагару, кусочків металу від
поршнів та поршневих кілець, що перешкоджають щільній посадці клапану;
знос фаски та сідла, короблення останнього.
Коли клапан закритий, тепло відводиться через опорну фаску головки і
через стрижень клапану. Для покращення відводу тепла зазор між
направляючою втулкою і стрижнем виконують мінімально допустимим для
роботи без заїдань. З тою ж метою направляючу втулку доцільно приблизити
до головки клапану, але при надмірно низькому розташуванні втулки
погіршиться процес очищення циліндру від продуктів згоряння.
Умови роботи клапанів, особливо випускних, дуже важкі, тому вибору
матеріалу і технології виготовлення клапанів приділяється велика увага.
Матеріал для клапанів повинен характеризуватися хорошими механічними
якостями при високій температурі, відсутністю короблення і тріщин при
повторних нагріваннях, а також стійкістю проти корозії та зносу. Впускні
клапани двигунів в залежності від напруженості робочого процесу та
швидкохідності виготовляють з вуглецевих сталей марок 40 і 45 або з
легованих марок 40Х, 45Х, 40ХН, 50ХН. Для випускних клапанів, крім
вказаних
матеріалів,
застосовують
жаростійкі
сталі:
хромокремністі,
хромокремнієвомолібденові (Х8С, Х10СМ).
Аустенітні сталі Х14Н14В і Х14Н14ВС відповідають найкращім чином
умовам роботи випускних клапанів форсованих швидкохідних двигунів.
Для отримання твердої і стійкої проти газової корозії поверхні
застосовують наплавлення стелітами – сплавами з хрому, кобальту,
вольфраму, нікелю, молібдену та кремнію, що містять в невеликій кількості
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
31
марганець, мідь та інші компоненти. Стеліти мають високу твердість (HRC
57-67), зносо- і корозійню стійкість.
Добре сплавляючись зі сталями, маючи близькі до сталей механічні
властивості і низьку теплопровідність, стелітовий шар працює як одне ціле з
основною деталлю, захищаючи її при цьому від потоку тепла.
В деяких випадках головку клапану виготовляють окремо з легованої
сталі і накручують (в попередньо обробленому вигляді) на стрижень з
подальшим зварюванням місця у кінця стрижня. В цьому випадку
конструкція виходить більш простою та дешевою.
1.5.2 Вибір матеріалу, визначення розмірів і розрахунок випускного
клапану
1.5.2.1 Площа прохідного перетину горловини
fr =
A m 2
,м
i r
(1.106)
0,049 8,5
= 0,005 м 2
1 60
fr =
Де А – площа поршня, м ²
A=
A=
d2
4
, м2
(1.107)
3,14 0,25 2
= 0,049 м 2
4
d – діаметр циліндра, м;
m - середня швидкість поршня, м/с;
m =
m =
sn
,м/с
30
(1.108)
0,34 750
= 8,5 м / с
30
ί – кількість випускних клапанів в одному циліндрі;
r - швидкість газів горловині випускного клапана
r =50-90 м/с
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
32
Приймаємо r = 60 м/с
1.5.2.2 Діаметр горловини клапана
dr =
dr =
4 fr
,м
(1.109)
4 0,005
= 0,081м
3,14
Для одного клапана в кришці d r не повинен перевищувати (0,4 – 0,54)d,
для двох клапанів – (0,25 – 0,42)d.
0,42·0,25=0,105м
1.6.2.3 Максимальна висота підйому клапана
hкл . max =
dr
,м
4cos
hкл . max =
0,081
= 0,023 м
4 cos45
(1.110)
де α=30-45º кут нахилу фаски клапана
Приймаємо α=45º
1.5.2.4 Діаметр стержня клапана:
для тихохідних ДВЗ:
d ст = (0,15 − 0,25) d r , м
(1.111)
d ст = (0,25 − 0,3) d r , м
(1.112)
для швидкохідних ДВЗ:
d ñò =0,25·0,081=0,02 м
1.5.2.5 Зовнішній діаметр головки клапана
d H = (1,1 − 1,16) d r , м
(1.113)
d H = 1,15 0,081 = 0,093, м
1.5.2.6 Товщина головки клапана
= (0,15 − 0,18) d r , м
(1.114)
= 0,18 0,081 = 0,014 м
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
33
1.5.2.7 Довжина клапана
l = (2,5 − 3,5) d r , м
(1.115)
l = 3 0,081 = 0,243м
1.5.2.8 Радіус переходу від головки клапана до стержня
r = (0,25 − 0,3) d r , м
(1.116)
r = 0,27 0,081 = 0,022 м
1.5.2.9 Вибір марки матеріалу пружин
Для високонавантажених пружин вибираємо дріт з
Сталь 50ХФА ГОСТ 14959-79
Механічні властивості
1. B =1278 МПа – границя міцності;
2. T =1079 МПа – границя текучості;
1.5.2.10 Розрахунок на міцність
Вихідні дані:
число пружин
ί=2
середній діаметр пружин
зовнішня
Dз = 53 мм;
внутрішня
Dв = 42 мм;
діаметр дроту пружини
зовнішня
dз =4,5 мм;
внутрішня
dв =3 мм;
число робочих витків пружини
зовнішня
nз = 8;
внутрішня
nв = 5;
Мінімальне зусилля пружин
F31 =
F31 =
G d 34 f 31
,H
8D33 n3 2
(1.117)
80000 4,5 4 20
= 66,2 H
8 533 8 1,039 2
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
34
Де G = 8 · 10 4 МПа – модуль здвигу;
f 31 - мінімальний (попередній) прогин пружини, мм;
f 31 = 20 мм (приймається конструктивно в межах 15-25 мм)
2 - поправочний коефіцієнт;
2 = 1+
2 = 1+
1
1
−
2C 2C 2
(1.118)
1
1
−
= 1,039
2 11,78 2 11,78 2
С – індекс пружини;
C=
C=
D3
d3
(1.119)
53
= 11,78
4,5
внутрішня пружина
FB1 =
FB1 =
G d B4 f B1
,H
8DB3 n B 2
(1.120)
80000 34 20
= 42,4 H
8 42 3 5 1,039
К2 – поправочний коефіцієнт;
2 = 1+
2 = 1+
1
1
−
2C 2C 2
(1.121)
1
1
−
= 1,031
2 14 2 14 2
С – індекс пружини;
C=
D3
d3
C=
42
= 14
3
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.122)
Арк.
35
1.5.2.11 Вибір марки матеріалу випускного клапана
Головки випускних клапанів потребують використання спеціальних
хромових жаростійких або хромованадієвих сталей.
Вибираємо Сталь Х14Н14ВС ГОСТ 4543-82
Стержень клапану 40Х ГОСТ 4543-82
B =1079 МПа – границя міцності;
T =932 МПа – границя текучості;
1.5.2.12 Розрахунок на міцність головки клапану
Головку клапана розглядають як плоский диск, вільно спертий по
контуру і навантажений рівномірно розподіленим тиском.
r2
И = 32 Pmax , МПа
(1.123)
0,0465 2
И =
8,24 = 90,64МПа
0,014 2
де r3 - зовнішній радіус головки, м;
- товщина головки клапана, м;
Pmax - максимальний тиск згоряння, МПа;
И И
И =130 МПа – для легованих сталей
1.6.2.13 Розрахунок стержня клапана
Стержень клапана розглядають як короткий стержень, що підлягає стиску
силою, що діє паралельно осі стержня.
Сила, що діє на клапан в момент відкриття
Fк = Fr + Fn min + Fiнн , МН
(1.124)
Fê =0,002+0,0001+0,0006=0,0027 МН
де Fr - сила тиску газів на головку клапана в момент відкриття
Fr =
d H2
4
(Pb − 0,1), MH
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
(1.125)
Арк.
36
Fr =
3,14 0,0812
(0,536 − 0,1) = 0,002MH
4
Pb =0,536 МПа – тиск газів в циліндрі на початку випуску в
МПа
(визначається по індикаторній діаграмі (точка b));
Fn min - мінімальна сила пружин, МН
Fn min = ( F31 + FB1 ) 10 −6 , MH
(1.126)
Fn min = (66,2 + 42,44) 10 −6 = 0,0001, MH
FiíA - сила інерції деталей механізму газорозподілу, приведена до осі клапана,
в точці «А» (моменту відкриття клапана):
Fiнн = mk a A 10 −6 , MH
(1.127)
Fiнн = 5 118,6 10 −6 = 0,0006MH
a A - прискорення клапан в точці «А»
- маса клапанного механізму по прототипу
a A = wK2 (r1 − r0 ) cos 0, м / с 2
(1.128)
a A = 39,252 (0,116 − 0,039) cos 0 = 118,6 м / с 2
де
WK =
WK =
nK
30
, c −1
(1.129)
3,14 375
= 39,25c −1
30
nK - частота обертання розподільчого вала для чотирьохтактних ДВЗ
nK =
nK =
n
, хв −1
2
(1.130)
750
= 375 хв −1
2
Радіус початкового кулачка
r0 = (1,2 − 2,0) hk , м
(1.131)
r0 =1,7·0,023=0,039 м
Радіус закруглення при вершині кулачка
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
37
Для випуклого кулака
r2 3мм
Приймаємо r2 =3 мм
Радіус спряження
r1 =
r1 =
r02 + b 2 − r22 − 2r0 b cos
2(r0 + r2 − b cos
T
2
T
2 ,м
)
0,039 2 + 0,059 2 − 0,003 2 − 2 0,039 0,059 cos
130
2(0,039 + 0,003 − 0,059 cos
)
2
де
(1.132)
130
2 = 0,116 м
b = r0 + hK − r2 , м
(1.133)
(1.134)
b=0,039+0,023-0,003=0,059 м
T =
2
= 130 − теоретичний кут дії кулачка
(1.135)
=260º - тривалість відкриття випускного клапана згідно індикаторної
діаграми
Напруження стиску в стержні клапана
СТ =
СТ =
FK
, a
АСТ
(1.136)
0,0027
= 9МПа
0,0003
де АСТ - найменша площа січення стержня клапана, м²
A=
A=
d2
4
, м2
(1.137)
3,14 0,02 2
= 0,0003 м 2
4
СТ СТ
СТ =140 МПа - для легованих сталей.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
38
1.5.3 Пропозиції по удосконаленню випускного клапану
З ціллю отримання більш дешевої конструкції
у дипломному проекті я
пропоную використовувати збірну конструкцію випускного клапану: головка
та стрижень якого виготовляються з різних матеріалів.
Головка клапану з жаростійкий або хромованадієвої сталі Х14Н14ВС ГОСТ
4543-82, а стрижень клапану зі сталі 40Х ГОСТ4543-82. Деталі клапана після
попередньої обробки перед конечною механічною обробкою з’єднують з
допомогою зварювання методом тертя.
Це рішення призведе до зменшення вартості клапана та двигуна.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
39
Рисунок 1.3 Графіки сил динаміки
Арк.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
29
Рисунок 1.4 Графіки сил динаміки
Арк.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
30
2 ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗДІЛ
2.1 Вибір обладнання, пристроїв та інструменту.
Раціональна організація робочих місць виявляє великий вплив на
підвищення продуктивності праці, не вимагаючи від підприємства значних
матеріальних витрат.
Планування
робочого
місця
повинне
передбачити
правильне
розміщення предметів і засобів праці з урахуванням раціонального
використання виробничої площі, зручності експлуатації і безпеки роботи.
Для
розробки
технологічного
процесу
циліндру з сідлами та клапанами обране
складання кришки робочого
наступне
обладнання
та
інструмент.
В першу чергу на дільниці повинен бути стандартний та спеціальний
інструмент для виконання слюсарно-складальних робіт. Промивати деталі
будимо у миючій ванні. Для продувки деталей використаємо стиснуте
повітря із заводської системи. Запресування сідел та втулок направляючих
клапанів будемо виконувати за допомогою рідкого азоту. Для проведення
гідро випробувань внутрішньої порожнини кришки та вогневого днища на
дільниці установлені два спеціальних стенда . Переміщення деталей на
дільниці складання виконується з допомогою консольного поворотного
крана.
Для виконання притиральних операцій на дільниці потрібно встановити
притиральний верстат.
На дільниці
пристосувань.
встановлені
стелажі для зберігання комплектуючих та
Для зберігання інструментів, креслень, технологічних
процесів на дільниці встановлюють інструментальні ящики.
Також
потрібно дільницю укомплектувати комплектом вимірювальних пристроїв,
тому що контрольні операції будуть виконувати робітники дільниці.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
40
2.2 Визначення технічної норми часу.
Розрахунок штучного часу в умовах серійного виробництва
вираховується згідно формули
а +а
Т шт = Т оп (1 + обс оп ), хв
100
(2.1)
де Топ- оперативний час на операцію, хв.;
аобс- відсоток часу від оперативного на обслуговування
робочого місця в % (4%);
аоп- відсоток часу від оперативного на особисті потреби (3%);
Визначимо штучний час на кожну окрему операцію складання
штовхача гідравлічного:
005 Підготовча
Т005 = 10(1+
4+3
) = 11 хв.
100
Т010 = 20(1+
4+3
) = 22 хв.
100
010 Складальна.
015 Випробувальна
Т015 = 30(1+
4+3
) = 32 хв.
100
Т020 = 30(1+
4+3
) = 32 хв.
100
Т025 = 10(1+
4+3
) = 11 хв.
100
020 Складальна
025 Контрольна
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
41
Визначаємо загальний штучний час на складання.
ТШТ = Т005 + Т010 + Т015 + Т020 + Т025 = 11 + 22 + 32 + 32 + 11= 108 хв, (2.2)
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
42
3 ОРГАНІЗАЦІЙНО – ЕКОНОМІЧНИЙ РОЗДІЛ
3.1 Визначення потрібної кількості працюючих і площі дільниці.
3.1.1 Необхідну кількість робочих місць визначаємо згідно [7] за
формулою:
Срі =
де
N t ШТ
60ФЕФ
(3.1)
N = 995 шт. – річна програма випуску, шт. згідно завдання
t005 = 11 хв – штучний час на 005 операцію;
t010 = 22 хв – штучний час на 010 операцію;
t015 = 32 хв – штучний час на 015 операцію;
t020 = 32 хв – штучний час на 020 операцію;
t025 = 11 хв – штучний час на 025 операцію;
ФЕФ – ефективний фонд робочого часу
ФЕФ = (365 – В – С) ∙Д ∙ З ∙ (1 – а/100) , год.
(3.2)
де 365 – календарні дні у 2025 році;
В = 104 – вихідні дні у 2025 році;
С = 0 – святкові дні у 2025 році;
Д = 8 – тривалість зміни в годинах згідно [7];
З = 1 – кількість змін роботи на добу, згідно завдання;
а = 3% - відсоток втрат часу на регламентовані перерви.
ФЕФ = (365 – 104 – 0) ∙ 8 · 1 ∙ (1– 3/100) = 2025,36 год.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
43
Для виконання операцій 005, 010, 015, 020, 025 потрібно одне робоче
місто
Визначаємо коефіцієнт завантаження робочого місця згідно [7] за
формулою:
Кз =
С ,
Спрі
рі
(3.3)
де С рі - сума розрахункової кількості робочих місць згідно формули ( 3.1)
С
прі
- сума прийнятої кількості робочих місць
3.1.2 Чисельність основних виробничих робітників визначаемо згідно [7]
за формулою:
Чоі =
N t ШТ
, чол
60ФЕФ К В
(3.4)
де КВ = 1 - коефіцієнт виконання норм виработки
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
44
На операції 005, 010, 015, 020, 025 приймаємо одного робітника –
слюсаря механоскладальних робіт 4 розряду. Керівників, службовців і
допоміжних робітників на дільниці немає.
Всі проведені розрахунки зводимо у таблицю 3.1
Таблиця 3.1 Зведена відомість працюючих на дільниці складання кришки
Категорія
Кількість
По змінам
В % від
В % від
працюючих
чисельності
загальної
чол.
1
2
основних
кількості
робітників
Основні
1
1
100
100
робітники
Допоміжні
робітники
Керівники
Всього
1
1
-
100
100
3.1.3 Виробничу площу для виконання складальних робіт визначимо
згідно [7] за формулою:
АВИР.= R· KП, М2
де
(3.5)
R = 1 – чисельність робочих місць.
КП = 10 – 14 м2 – питома площа на одне робоче місце;
Приймаємо КП = 1
АВИР = 1 · 14= 14 м2
Загальну площу дільниці визначимо згідно [7] за формулою:
АЗ = АВИР + А СК +АММ., М2
(3.6)
де А СК = 10м2 - площа складу продукції;
АММ - площа місця майстра, м2, приймаємо 0 м2;
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
45
АЗ = 14 + 10 = 24м2
Об’єм будови дільниці визначаємо по формулі:
VБ = АЗ · h , м³
(3.7)
де h = 6м - висота будови складального цеху ТДВ «Дизельмаш КГУ»
VБ = 24 · 6 = 144м³
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
46
4 ОРГАНІЗАЦІЯ ОХОРОНИ ПРАЦІ ТА ПРОТИПОЖЕЖНИЙ ЗАХИСТ
Охорона праці – це система законів і норм, спрямованих на
забезпечення безпеки праці і відповідних їм соціально – економічних,
організаційних, технічних і санітарно – гігієнічних заходів.
Задачі охорони праці – звести до мінімуму можливі поранення і
захворювання працюючих, з одночасним забезпеченням комфорту при
максимальній
продуктивності
праці.
Реальні
виробничі
умови
характеризуються, як правило, наявністю деяких небезпечних і шкідливих
4.1 Техніка безпеки та протипожежний захист на дільниці складання
4.1.1 Техніка безпеки на дільниці складання
а) Загальні відомості
- Роботи по підготовці деталей дизеля для подальшого їх
складання
повинні проводитись особами які досягли 18-ти років
пройшовши медичну комісію, інструктаж по охороні праці і техніки
безпеки, вивчивши конструкцію і роботу дизеля.
-
Робітник
повинен
дотримуватись
правил
внутрішнього
розпорядку.
- Кількість в повітрі парів і пилу не повинна перевищувати
допустимої концентрації.
- Під час роботи слюсар-складальник зобов’язаний користуватись
спецодягом, спецвзуттям, навушниками.
- Дотримуватись правил особистої гігієни. Не використовувати
для миття рук керосин, бензин і шкідливі речовини.
- Робоче місце, побутові приміщення зберігати в чистоті.
б) Вимоги техніки безпеки перед роботою
- Робітник зобов’язаний надіти спецодяг, взуття, під час обкатки
дизеля надіти навушники проти шуму.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
47
- Організувати робоче місце так, щоб все необхідне було під
руками.
- Переконатись в тому, що робоче місце добре освітлене.
- Отримавши інструмент із складу переконатись у його
справності.
-
Приймати зміну в тому випадку, якщо стенд і двигун витерті і
немає розливу масла і палива.
-
Вологість, температура, вібрації і шум не повинні
перевищувати санітарні норми.
г) Вимоги техніки безпеки по закінченню роботи
- Привести в порядок робоче місце, інструмент, скласти його в
комору.
- Доповісти майстру про всі несправності і неполадки.
- Зняти робочий одяг і прибрати його в шафу.
4.1.2 Протипожежний захист на дільниці складання
- Технологічне обладнання за нормальних режимів роботи повинно
бути пожежобезпечним, а на випадок небезпечних несправностей та аварій
необхідно передбачати захисні заходи, що обмежують масштаб та наслідки
пожежі.
- У вибухопожежонебезпечних та пожежонебезпечних приміщеннях
(дільницях, майстернях, цехах тощо) та на устаткуванні, що становить
небезпеку вибуху або займання, необхідно вивішувати знаки, які
забороняють користування відкритим вогнем.
- Технологічне устаткування, апарати і трубопроводи, в яких
утворюються речовини, що виділяються пожежовибухонебезпечні пари,
гази та пил, повинні бути герметичними
- Не допускається виконувати виробничі операції на обладнанні,
установках, верстатах з несправностями, які можуть спричинитися до
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
48
займань
та пожеж,
а
також
коли
відключені
контрольно-
вимірювальні прилади, за якими визначаються технологічні параметри
(температура, тиск, концентрації парів, газів).
4.2 Розрахунок освітлення на дільниці складання
Кількість світильників визначається за формулою:
N=
E A K3 Z
, шт
Фл U n
(4.1)
де Е = 200лк - необхідна освітленість горизонтальної площини,
відповідно до галузевих норм проектування штучного освітлення
основних цехів промислових підприємств ВСН 196-83;
А = 24 м2 - площа підлоги дільниці складання;
Кз = 1,3 - коефіцієнт запасу при малому виділенні пилу;
Фл = 1995 лм - світловий потік однієї лампи, приймаємо за
таблицею 4 [8] для ламп ЛДЦ 40 – 4;
n = 2 - кількість ламп в одному світильнику;
Z = 1,1 коефіцієнт нерівномірності освітлення;
U – коефіцієнт використання освітлювальної установки вибираємо за
таблицею 5 [8] залежно від індексу приміщення та коефіцієнтів відбивання
світла.
Визначаємо індекс приміщення за формулою:
i=
LB
,
h ( L + B)
(4.2)
де L = 6м – довжина дільниці складання;
В = 4м – ширина дільниці складання;
h – висота підвішування світильника над робочим місцем, м;
h =H – hp – hc
(4.3)
H = 6м – висота приміщення;
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
49
hp = 0,8м – висота робочої поверхні;
hc = 2м – відстань від стелі до світильника.
h =6 – 0,8 – 2 = 3,2м
i=
64
= 0,62
3,2 (6 + 4)
Коефіцієнти відбивання стелі – 70%, стін – 30%, підлоги – 10%
приймаємо згідно [8]
Виходячи із значень коефіцієнтів та індексу приміщення U = 0,29
згідно таблиці 5 [8].
N=
200 1,3 24 1,1
= 5,9шт.
1995 0,29 2
Згідно розрахунку приймаємо на дільниці складання шість світильників
з лампами ЛДЦ 40 – 4.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
50
ЛІТЕРАТУРА
1. Газовые двигатели 6ГЧН25/34. Инструкция по эксплуатации. – М.:
Энергоэкспорт.- 105с.
2. Доценко С.М., Бельський Ф.В., Григоренко В.О. Методичні вказівки до
виконання
розрахунку
робочого
процесу
газового
двигуна
з
дисципліни «Теорія двигунів внутрішнього згоряння». – Первомайськ:
ППІ – 36 с.
3. Орлин А.С., Круглов М.Г.
Конструирование и расчет на прочность
поршневых и комбинированных двигателей. – М.: Машиностроение,
1984.- 382 с.
4. Коваленко І.М., Василюк О.О. Методичні вказівки до виконання
розрахунків основних деталей ДВЗ з дисципліни «Конструкція та
динаміка ДВЗ». – Первомайськ: ППІ – 72 с.
5. Натальчишина В.П., Брендуля М.Ф., Гиль О.О. Вимоги до оформлення
курсових та дипломних проектів і робіт. Методичні вказівки для
студентів інституту та коледжу. – Первомайськ: ППІ – 47с.
6. Керб П.П. ,,Основи охорони праці: Навч. посібник.- К.: КНЕУ, 2005 –
205с.
7. Н.В.Сологуб. Економіка, організація і планування виробництва ДВЗ.
Методичні вказівки до виконання курсової роботи. – Первомайськ:
КППІ – 27с.
8. Бельська М.В. Дипломне проектування. Методичні вказівки до
виконання розділу дипломного проекту «Організація охорони праці та
протипожежний захист» для студентів спеціальності 5.05050306 –
«Виробництво двигунів» - Первомайськ, 2013 – 20с.
9. Федоренко В.А., Шонин А.И. Справочник по машиностроительному
черчению. Л: Машиностроение, 1981.
.
Арк.
ВСП ПФК НУК 133.431.25.29 ПЗ
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
51